Обработка сталей высокотемпературная

Обработка сталей высокотемпературная термомеханическая - Применение 175 Определение твердости по Бринеллю чугунных отливок 710 Отбел чугуна 450 [c.767]

Работы по оптимизации режимов термической обработки деталей высокотемпературного оборудования ведутся практически для всех классов жаропрочных сталей и сплавов. [c.170]

Двойная термическая обработка стали, состоящая из закалки (или нормализации) и последующего высокотемпературного отпуска (при 500—670° С), называется улучшением. [c.478]

Бейнитные стали с хорошими низкотемпературными свойствами могут быть разработаны на основе подходящих углеродистых сталей при добавлении заметных количеств никеля, хрома, молибдена и ванадия (3,5% Ni, 1% Сг, 0,5% Мо, 0,25% V —оптимальный состав высокопрочной стали) в сочетании с подходящей термической обработкой. Стали с хорошими высокотемпературными свойствами можно создать при добавлении хрома, молибдена и ванадия (оптимальный состав стали 2,25% Сг, 1% Мо и 0,5—1% Сг, 0,5% Мо, 0,25% V). Если высокие механические свойства не являются обязательными или если трудности со сваркой делают легирующие добавки нежелательными или неэкономичными, надо применять более простые стали, не требующие высоких скоростей охлаждения. Типичными сталями этого типа являются 1% Сг, 0,5% Мо Мп, Ni, Мо Мп, Сг, Мо, V и 1% Ni, Сг, Мо, V стали, ссылка на которые сделана при описании отдельных узлов. [c.50]

Газопламенная обработка металлов - это ряд технологических процессов, связанных с обработкой металлов высокотемпературным газовым пламенем. Наиболее широкое применение имеет газовая сварка и резка, которые, несмотря на более низкую производительность и качество сварных соединений по сравнению с электрическими способами сварки плавлением, продолжают сохранять свое значение при сварке тонколистовой стали, меди, латуни, чугуна. Преимущества газовой сварки и резки особенно проявляются при ремонтных и монтажных работах ввиду простоты процессов и мобильности оборудования. Кроме сварки и резки газовое пламя используется для наплавки, пайки, металлизации, поверхностной закалки, нагрева для последующей сварки другими способами или термической правки и т.д. [c.81]

Термическая обработка сталей в состоянии поставки (нормализация или закалка с последующим отпуском) осложняет сварку в связи с возникновением в зонах термического влияния участков разупрочнения, нагретых до температур Асз или температуры отпуска стали. Разупрочнение металла околошовной зоны можно устранить нормализацией с последующим отпуском. Однако местная высокотемпературная термическая обработка сварных соединений приводит к разупрочнению близлежащих участков металла, а термическая обработка всей сварной конструкции часто затруднена. [c.320]

В связи с тем, что большое число высокотемпературных установок и в первую очередь энергетических, изготовленных из малоуглеродистой, молибденовой и хромомолибденовых сталей, отработали свой расчетный ресурс и структура их претерпела значительные изменения, приведшие к снижению жаропрочности, весьма актуальным является вопрос о ее восстановлении. В связи с этим предложена [2] восстановительная термическая обработка сталей и их сварных соединений путем нормализации, проводимой непосредственно в условиях станций. Предварительные данные испытаний иа длительную прочность показали перспективность предлагаемого метода. Применение его в широких масштабах потребует, однако, дополнительных усилий, направленных в первую очередь на выдерживание заданных режимов нагрева узлов сложной конфигурации. [c.184]

Термомеханическая обработка стали. Одним из новых методов повышения механических свойств стали является термомеханическая обработка (ТМО), заключающаяся в совместном влиянии на свойства стали пластической деформации и закалки Существует два способа термомеханической обработки высокотемпературная и низкотемпературная термомеханическая обработка. [c.177]

Высокотемпературная термомеханическая обработка стали проводится по технологической схеме 1. [c.126]

Улучшаемыми сталями называют среднеуглеродистые конструкционные стали (0,3—0,5% С), подвергаемые закалке и последующему высокотемпературному отпуску. После такой термической обработки стали приобретают структуру сорбита, хорошо воспринимающую ударные нагрузки. Углеродистые улучшаемые стали (сталь 35, 40, 45 и 50) обладают небольшой прокаливаемостью (до 10 мм), поэтому механические свойства с увеличением сечения изделия понижаются. Для мелких деталей после термической обработки получают СТз = 600 -700 МН/м= (60 -70 кгс/мм ) и = 0,4 -0,5 МДж/м (4—5 кгс/мм ). Если от деталей требуется более высокая поверхностная твердость (шпиндели, валы, оси и т. д.), то после закалки их подвергают отпуску на твердость 40—50 HR . Для получения высокой поверхностной твердости используют закалку т. в. ч. (шестерни, коленчатые валы, поршневые пальцы и т. д.). [c.227]

Технологичная конструкция детали предполагает рациональную простановку размеров, допусков и знаков чистоты обработки. Она должна иметь минимальную трудоемкость изготовления. Минимальная и высококачественная обработка детали, помимо указанных требований, должна обеспечиваться за счет хорошей обрабатываемости материала. Например, детали из низкоуглеродистых сталей (С до 0,3%) невозможно обработать с высокой чистотой поверхности, такие детали плохо шлифуются и чистота обработки их обычно находится в пределах 6-го класса. Если детали изготовляются из более твердых материалов, то они могут быть обработаны более чисто. Повышение твердости материала детали может быть достигнуто за счет термической обработки высокоуглеродистых сталей или за счет применения более твердых материалов и сплавов. Стали со средним содержанием углерода и легированные стали дают более высокую чистоту обработки при термической обработке с высокотемпературным отпуском (улучшение). Стали с высоким содержанием углерода (У10, У12) обеспечивают хорошую чистоту и хорошую обрабатываемость в отожженном состоянии. [c.113]

Улучшение — двойная термическая обработка стали, состоящая из нормализации и последующего высокотемпературного отпуска. Улучшением называют также закалку с последующим высокотемпературным отпуском. Улучшение применяют с целью измельчения структуры, повышения вязкости, а также для подготовки структуры к последующей окончательной термообработке, если это требуется. [c.204]

Не изменяется значение механических свойств от последующего режима термической обработки при высокотемпературной цементации образцов стали Ст. 3. Величина предела прочности при кручении стали Ст. 3, обработанной по пяти режима.м, практически остается одинаковой (фнг. 49). [c.80]

На основании проведенных исследований можно сделать вывод о том, что наиболее эффективным способом предварительной подготовки стали перед нанесением латунных покрытий любого состава является высокотемпературный нагрев в вакууме с последующим охлаждением и нанесением покрытия при температуре, не превышающей 150° С. Для покрытий с содержанием цинка порядка 20—35% эффективна химическая обработка стали с последующим нанесением покрытия при температуре 250—300° С. [c.193]

Высокотемпературная термомеханическая обработка стали У8А приводит к значительному увеличению прочности при продольном нагружении (от Тпч = 1960 МПа после закалки до Тпч = 2700 МПа после ВТМО при 7= 1,5 и /отп= 125°С). Пластичность увеличивается более чем в 5 раз. [c.9]

Термомеханическая обработка стали подразделяется, в свою очередь, на высокотемпературную (ВТМО) и низкотемпературную (НТМО). Высокотемпературная термомеханическая обработка -ТМО стали, заключающаяся в нагреве стали до температуры выше A i, в выде )жке, пластической деформации (ковка, прокатка и т.п.) при этой температуре и в последующем охлаждении со скоростью, превышающей критическую (рис. 9.11). Она используется шире, чем НТМО, так как обеспечивает более высокий комплекс механических свойств. [c.457]

ВЛИЯНИЕ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНУЮ ХИМИЧЕСКУЮ МИКРОНЕОДНОРОДНОСТЬ В ОБРАЗЦАХ СТАЛИ [c.208]

Основное различие в распределении полей остаточных напряжений в соединениях однородных и разнородных сталей разных структурных классов возникает при термической обработке или высокотемпературной эксплуатации (рис. 32.10, г, ). На стадии нагрева и выдержки при максимальной температуре обоих типов соединений остаточные напряжения снимаются за счет прохождения процесса релаксации, при последующем охлаждении однородных соединений условий для возникновения поля собственных напряжений нет, поэтому термическая обработка является эффективным способом их снятия. В отличие от этого при охлаждении соединений из сталей разных структурных классов в них возникают новые внутренние напряжения, условно называемые напряжениями отпуска, обусловленные разностью характеристик термического расширения свариваемых сталей. В соединениях аустенитной стали с перлитной охлаждение после нагрева вызывает в аустенитной стали появление остаточных напряжений растяжения, а в перлитной — уравновешивающих их напряжений сжатия. В сварных соединениях перлитной стали с высокохромистой наоборот в перлитной стали возникают напряжения растяжения, а в высокохромистой сжатия. Аналогичные закономерности распределения остаточных напряжений сохраняются в биметаллических изделиях, выполненных наплавкой, взрывом и другими способами, например, вибрационной обработкой. [c.434]

Термомеханическая обработка стали. Различают высокотемпературную (ВТМО) и низкотемпературную термомеханическую обработку (НТМО). [c.81]

Ферритные стали названы так по ферритной фазе — относительно чистому железу, которое является компонентом углеродистых сталей, медленно охлаждаемых из аустенитной области температур. Феррит или так называемая а-фаза чистого железа устойчив при температуре ниже 910 °С. В малоуглеродистых сплавах Сг—Fe высокотемпературный аустенит (или v-фаза) существует только, если он содержит до 12 % Сг. При увеличении содержания хрома выше 12 % сплавы представляют собой ферритную фазу во всем интервале температур вплоть до точки плавления. Они умеренно упрочняются при холодной обработке [c.296]

Высокий отпуск ( низкий отжиг- ). После горячей механической обработки сталь чаще имеет мелкое зерно и удовлетворительную микроструктуру, поэтому не требуется фазовой перекристаллизации (отжига). Но вследствие ускоренного охлаждения после прокатки или другой горячей обработки легированные стали имеют неравновесную структуру сорбит, троостит, бейпит или мартенсит и, как следствие этого, высокую твердость. Для снижения твердости на металлургических заводах сортовой прокат нодвергакгг высокому отпуску при 650—680°С (несколько ниже точки Л,). При нагреве до указанных температур происходят процессы распада маргеисита и (или) бейнита, коагуляция карбидов в троостите и в итоге снижается твердость. Углеродистые стали подвергают высокому отпуску в тех случаях, когда они предназначаются для обработки ре , апием, холодной высадки или волочения. После высокотемпературного отпуска доэвтектоидная сталь лучше обрабатывается резанием, чем после полного отжига, когда структура — обособленные участки феррита и перлита. Структурно свободный феррит налипает на кромку инструмента, ухудшает качество поверхности изделия, снижает теплоотдачу, и поэтому снижает скорость резания и стойкость п г-струмента. Для высоколегированных сталей, у которых практически не отмечается перлитного превращения (см. рис. 118, в), высокий отпуск является единственной термической обработкой, позволяющей понизить их твердость. [c.198]

Улучшаемыми сталями называют срсдиеуглсродистые конструкционные стали, содержащие (0,3...0,5)% С, подвергаемые закалке от температуры 820,. 880 с и после.оующему высокотемпературному отпуску при 550.. 680 "С. После такой термической обработки стали приобретают структуру сорбита, хорошо воспринимающую ударные нагрузки. [c.93]

Таким образом, при проведении термической обработки стали Х16Н7М2Ю и других подобных ей сталец, необходимо производить обработку холодов при —70° С по возможности непосред-ствЁнно после охлаждения после высокотемпературного нагрева/ не допуская медленного охлаждения в опасном интервале температур (от 200 до —20° С) и малых степеней пластической деформации. [c.133]

Развитие процессов образования а-фазы в процессе термической обработки или высокотемпературной эксплуатации может привести к хрупким разрушениям при комнатной температуре и сварных узлов из аустенитных сталей, особенно при аустенитоферритных швах. Подобная опасность наиболее вероятна при сравнительно небольшой толщине свариваемых элементов, иа-иример стыков труб малого диаметра. Так, при ремонте трубных систем химических установок из стали типа Х23Н18 неосторожные удары при ремонте приводили к разрушению стыков и самих труб [57]. В то же время ири толщине свариваемых деталей свыше 20—30 мм опасности разрушения узлов при нормальной температуре нет, несмотря на значительное развитие процессов а-охруичивания. [c.88]

Необходимо, однако, отметить, что при весьма высокой жесткости сварного соединения, например, в сварных тройниках высокого давления с толщиной стенки свыше 60 мм и отступлении от заданного режима подогрева, и в сварных соединениях этих сталей ухудшение свойств околошовной зоны может быть настолько велико, что последующий отпуск не даст положительных результатов. В этих случаях перспективным является введение, как и для соединений аустенитных сталей, высокотемпературной обработки (нормализации с последующим отпуском). Ее использование позволяет также устранить мягкие прослойки в разупрочнен-ном участке зоны термического влияния. Следует, однако, отметить, что экспериментальных данных, подверждающих эти реко- [c.92]

Волокнистость макроструктуры приводит к анизотропии механических свойств, особенно ударной вязкости образцы, вырезанные вдоль волокон, имеют значительно большую ударную вязкость, чем образцы, вырезанные поперек волокон. Это учитывают при разработке технологии ковки и штамповки. В последнее время развивается новый апособ упрочнения стали — термомеханическая обработка, представляюшая собой соединение в единый процесс обработки давлением и термической обработки, а не последовательноё проведение этих процессов, как обычно. Различают два вида термомехани-ческо й обработки низкотемпературную (НТМО) и высокотемпературную (ВТМО). При низкотемпературной обработке сталь обрабатывают давлением в состоянии переохлажденного аустенита (400—600°) с последующим отпуском, в результате повышаются характеристики прочности зерна получают вытянутую форму. [c.162]

Железо имеет резко выраженную анизотропию магнитных свойств, которая проявляется при наличии текстуры. Текстура проявляется в результате сложной технологии, включающей горячую прокатку, две холодные прокатки с промежуточным отжигом, рекристаллизационный отжиг после второй холодной прокатки и, наконец, окончательный высокотемпературный отжиг. После такой обработки сталь получает высокие магнитные свойства вдоль направления прокатки, что объясняется наличием кристаллографической текстуры, при которой направление легкого намагничивания в решетке а-железа (ось [100]) совпадает с направлением прокатки. Такая текстура условно записывается символами (110), [100] — плоскость (110) совпадает с плоскостью прокатки, а направление [100] совпадает с направлением прокатки — получила название ребровая текстура, реже госсовская структура Сталь с ребровой текстурой обладает наиболее высокими магнитными свойствами. [c.323]

Механико-термическая обработка - деформационно-термическая обработка, заключающаяся в пластической деформации материала при температуре выше или ниже температуры начала рекристаллизации и последующем старении (для стали с целью получения полигональной структуры). Механико-термическая обработка стали подразделяется на высокотемпературную, дорекристал-лизационную и низкотемпературную. [c.459]

Рис. 15. Зависимость сопротивления деформированию и сопротивления распространению трещины от степени деформации при высокотемпературной термомеханической обработке стали 14Г2 [13]

Сопоставляя между собой значения ударной вязкости стали после различных вариантов термической обработки и виды излома ударных образцов, можно утверждать, что комплексная термическая обработка, включающая высокотемпературную аустениза-цию при 1200 °С в течение 2 ч с после- [c.92]

Тот же путь повышения вязкости, т. е. снижения порога хладноломкости достигается ие только легированием никелем, но и использованием мелкого (№ 8—10) и ультрамелкого (№ И —13) зерна. Измельчение зерна, как указывалось выше, приводит к снижению порога хладноломкости и, следовательно, к увеличению доли волокна в изломе стали. Измельчить зерно возможно, применяя высокие скорости нагрева, или высокотемпературной термомеханической обработкой, фиксируя закалкой состояние окончания стадии рекристаллизации обработки (до начала собирательной рекристаллизации). [c.392]

На рис. 301 были приведены данные по влиянию углерода на свойства стали типа Х5МСФА, обработанной по режимам обычной термической обработки (ОТО) и высокотемпературной термомеханической обработки (ВТМО). В первом случае получали зерно № 4—5, а во втором — № 8. Видно, что ВТМО не [c.392]

Упрочнению ВТМО поддаются также обычные среднеуглеродисть1е стали, хотя эффект упрочнеш1я в этом случае получается меньшим. Так, высокотемпературная термомеханическая обработка повышает предел прочности стали 45 до 180 — 200 кгс/мм . [c.176]

Диффузионные покрытия (алитирование) получают барабанной обработкой в атмосфере водорода при температуре около 1000 °С в смеси алюминиевого порошка, AljOj и небольшого количества NH4 1. Получается поверхностный сплав алюминия с железом, который обеспечивает стойкость как к высокотемпературному окислению на воздухе (до 850—950 °С), так и к коррозии в серу-содержащей атмосфере (например, при очистке нефти). Диффузионные алюминиевые покрытия на стали обычно не обеспечивают [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...