Гидродинамический и тепловой расчеты

Пример 1. Гидродинамический и тепловой расчеты испарителя с кипением на поверхностях погруженной греющей секции. Определение качества дистиллята [c.373]

Гидродинамический и тепловой расчеты [c.375]

Если производительность испарителя может быть замерена, коэффициент теплопередачи легко определить непосредственно. Однако и в этом случае, чтобы установить, насколько это значение к отличается от того, которое может быть достигнуто в условиях, когда поверхности нагрева не загрязнены, необходимо провести полный гидродинамический" и тепловой расчеты. [c.375]

Это значение Квн отличается от значения, принятого нами в начале-расчета, на [(2200—2134)72200]-100=3,0%. Такое расхождение вполне допустимо. Поэтому гидродинамический и тепловой расчеты испарителя можно считать законченными. [c.385]

Пример 5. Гидродинамический и тепловой расчеты конденсатора-испарителя [c.414]

Гидродинамический и тепловой расчеты. Определив основные размеры греющей секции, нужно проверить, обеспечит ли запроектированная площадь поверхности теплообмена передачу необходимого количества теплоты при заданных условиях. [c.417]

В книге изложены основы теории, приведены гидродинамические и тепловые расчеты объемных гидравлических машин, связанные со спецификой этих машин и охватывающие любой конструктивный тип, а также позволяющие оценить преимущества и недостатки конкретного конструктивного вида машины. [c.3]

Гидродинамические и тепловые расчеты могут быть проведены на ЭВМ. Схема расчета, построенная в соответствии с описанной выше методикой, показана на рис. 11.9. Ниже приводятся программа расчета на ЭВМ и результаты его, выполненные по данным рассмотренного примера. [c.283]

Модель трибосистемы состоит из четырех основных блоков модели расчета коленчатого вала как статически неопределимой рамы, лежащей на упругих опорах модели гидродинамического и теплового расчета нестационарно-нагруженного подшипника, учитывающего пространственные перемещения шеек вала трехмерных моделей определения упругих характеристик и деформируемого состояния коленчатого вала двухмерных моделей определения линейных и угловых упругих характеристик опор со связанными с ними элементами блока цилиндров. [c.462]

Течение жидкости в трубах отличается рядом особенностей. Понятия гидродинамического и теплового пограничного слоев в том смысле, в каком они были использованы для расчета теплообмена при плоском течении, сохраняют силу лишь для начального участка трубы, пока пограничные слои, утолщаясь по течению, не сомкнутся, заполняя поперечное сечение трубы. Начиная с этого момента влияние трения распространяется на все поле движения. Различают два режима движения в трубах — ламинарный и турбулентный. Критическое значение числа Рейнольдса Re p = 2300. В чисто ламинарной области течения при [c.131]

В 1936 г. в ЦКТИ и ВТИ были завершены экспериментальные исследования теплоотдачи и сопротивления пучков ПЗБ при поперечном смывании их газами. ЦКТИ, кроме того, опубликовал работу по тепловому, гидродинамическому и аэродинамическому расчетам паровых котлов. Во ВТИ предложено ступенчатое испарение воды в барабанных паровых котлах. [c.42]

Уточнение номинальных значений эксплуатационных показателей машины или другого исследуемого изделия определение предельных значений эксплуатационных показателей изделий исходя из их назначения, требований к надежности и долговечности. Значение эксплуатационных показателей изделий в начале и в конце срока службы, т. е. допуски на эти показатели, могут быть установлены на основе прочностного, теплового, гидродинамического и других расчетов, учитывающих износ и изменение функциональных параметров в процессе длительной эксплуатации изделий они могут быть установлены также путем обобщения результатов эксплуатации и проведения экспериментальных испытаний моделей, макетов или опытных образцов изделий. [c.157]

В книге рассматриваются вопросы проектирования теплообменных аппаратов судовых и стационарных ядерных энергетических установок. Особое внимание уделено описанию теплообменных аппаратов первого контура и их особенностям. Приводятся рекомендации по тепловому, гидродинамическому и прочностному расчетам теплообменных аппаратов. Описываются их конструкции и кратко излагаются технологические вопросы. [c.2]

В первой главе рассмотрено назначение различных теплообменных аппаратов и их место в схемах ядерных установок. Во второй главе приведены типичные конструкции теплообменных аппаратов, их элементов и изложены некоторые технологические и эксплуатационные вопросы. В третьей и четвертой главах даны конкретные рекомендации по проведению тепловых, гидродинамических и прочностных расчетов. Вспомогательные материалы к этим главам помещены в приложениях. [c.3]

Значительно проще вести расчет с помощью интегральных уравнений пограничного слоя. Здесь важно следующее обстоятельство. Так как движение потока вдоль плиты полностью связано с неизотермичностью, то оно будет иметь место лишь в области теплового слоя, т. е. можно принять, что гидродинамический и тепловой пограничные слои имеют одинаковую толщину. Такой подход был применен в работах [4—6]. [c.211]

На основании опытных данных некоторых исследований строится модель механизма теплопередачи, гидродинамических и тепловых явлений, связанных с ним. Сделана попытка математического описания схемы первого приближения. Из системы уравнений выводится совокупность безразмер ных переменных, на основании которой строятся обобщенные безразмерные равенства для расчета величин, характеризующих процесс. Рассмотрены уравнения для определения величины гидравлического сопротивления при поверхностном кипении в зоне глубоких недогревов. Расчетные величины сопротивления сопоставлены с опытными данными. [c.6]

ОСНОВЫ ТЕОРИИ и РАСЧЕТ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ И ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ [c.1]

Уравнения Рейнольдса в совокупности с дифференциальной моделью турбулентности широко используется для расчета гидродинамических и тепловых характеристик разнообразных стационарных и нестационарных турбулентных течений. В работе [6.6] для описания турбулентного течения в двумерном слое смешения используются нестационарные уравнения Рейнольдса и трехпараметрическая модель турбулентности [6.4]. При этом крупномасштабные движения газа (М 1) полагались двумерными, а мелкомасштабные турбулентные пульсации - трехмерными и учитывались явления переноса, генерации, диффузии и диссипации турбулентности. Рассматривалось дозвуковое течение совершенного газа, в котором эффекты молекулярной вязкости и теплопроводности полагались несущественными, т.е. Re — сю. [c.165]

Эффективность подпрессовки зависит от продолжительности достижения максимального значения давления в процессе кристаллизации сплава. Чем меньше это время, тем выше эффект подпрессовки. Современные гидравлические схемы машин литья под давлением позволяют добиться снижения времени подпрессовки до 0,016 с. На основании расчета гидродинамического и теплового режимов процесса определяют параметры прессующего механизма машины литья под давлением. Машины для литья под давлением должны иметь механизм или систему подачи рабочей жидкости в прессующий цилиндр, обеспечивающую заданное конечное давление при подпрессовке. Чаще всего для этого используют мультиплицирующие механизмы, которые позволяют не только повысить давление, но и уменьшить пиковое давление гидравлического удара. [c.18]

Технологический расчет сушильных аппаратов циклонного типа содержит обычные этапы материальный и тепловой балансы, гидродинамический расчет, кинетический расчет процесса сушки, объема и основных размеров рабочей зоны сушилки, гидравлический расчет. Материальный и тепловой балансы решаются как обычно для конвективной сушки. Что касается кинетических, гидродинамических и гидравлических расчетов, то в настоящее время не создано еще единой теории, позволяющей получить общие зависимости для всех вариантов конструкций сушильных циклонных аппаратов. В связи с этим на практике используют экспериментально полученные зависимости, максимально приближенные к соответствующему варианту сушильного аппарата. Эти зависимости приведены в специальной технической литературе по сушке [44, 57]. [c.520]

В расчетно-пояснительной записке должны быть обоснованы выбранные конструкции, указаны их преимущества, приведены кинематические, динамические, пневматические или гидродинамические расчеты, прочностные и другие расчеты, а для нагревательных установок — энергетические и тепловые расчеты. [c.412]

После теплового расчета выполняют гидродинамический и механический расчеты аппарата. В подогревателях обычных конструкций гидродинамическое сопротивление определяют обычно только со стороны воды, поскольку паровое сопротивление в этих аппаратах весьма мало. Механический расчет включает проверку прочности всех элементов аппарата по нормам Котлонадзора и проверку трубок станционных подогревателей на вибрацию. [c.190]

Исключение составляют лишь случаи вырождения невозмущенного спектра. Если при некоторых частных значениях параметров Р к к имеется совпадение декрементов гидродинамического и теплового возмущений (ц = V), то обычные формулы теории возмущений не верны. Численные расчеты [ ] показывают, что в этом случае возможно появление колебательных возмущений при сколь угодно малом значении параметра g. [c.317]

Возможность обеспечения функциональной взаимозаменяемости создается уже при проектировании изделий. Для этого в первую очередь необходимо уточнить номинальные значения эксплуатационных показателей исследуемых изделий определить исходя из их назначения, требований к долговечности и надежности допустимые отклонения эксплуатационных показателей, при которых изделия еще будут нормально функционировать в конце установленного срока работы. Значения эксплуатационных показателей изделий в начале и в конце срока их службы (разность между которыми определяет допуски на эти показатели) могут быть установлены на основе прочностного, теплового, гидродинамического и других расчетов, учитывающих износ и изменение функциональных параметров в процессе длительной эксплуатации изделий. [c.24]

Методы интенсификации, дающие возможность получить положительный эффект, известны уже длительное время, однако зависимости для расчета теплообмена и гидравлического сопротив-чения во всем широком диапазоне геометрических характеристик интенсификаторов, гидродинамических и тепловых условий, свойств жидкости определены далеко не в полной мере. [c.504]

Расчет газлифтного аппарата. Одной из основных задач гидродинамического и теплового расчета газлифтного аппарата является определение скорости циркуляции газожидкостной смеси или приведенной скорости жидко- [c.636]

Это значение почти не отличается от значения, принятого нами в начале расчета. Поэтому гидродинамический и тепловой расчеты испаррггеля можно считать законченными. [c.283]

Исходными данными для работы модели является распределение режимов работы и времени работы двигателя на данном режиме, параметры конструкции дизеля и подшипников, распределение шероховатостей поверхностей трения. Методом Монте-Карло проводится разыфывание режима работы двигателя, затем расчет сил, действующих на под-щипник на данном режиме, гидродинамический и тепловой расчеты подшипников, в результате которых определяется траектория движения центра вала и изменение минимальной толщины смазочного слоя за один оборот двигателя. Толщина смазочного слоя сравнивается с критической, при которой происходит нарушение режима гидродинамической смазки, которая также является случайной величиной и задается распределением. [c.244]

Эксперименты показывают, что в действительности коэффициент теплоотдачи к гравитационной неиспаряющейся пленке в ла-минарно-волновом режиме изменяется по высоте обогреваемой поверхности в общем случае достаточно сложно [5]. В большинстве случаев естественное снижение коэффициента теплоотдачи на начальном участке гидродинамической и тепловой стабилизации сменяется его увеличением по мере развития волнового движения при этом во многих случаях полной стабилизации теплоотдачи не происходит на длинах, превышающих 2 м. Теоретически обоснованных методов расчета коэффициента теплоотдачи, отражающих указанную его немонотонность в направлении течения, в настоящее время не создано. В инженерной практике при ламинарно-волновом режиме течения (Re , < 1600) можно приближенно принять для расчета среднего значения а [c.180]

Как отмечалось в 8-1, длины начальных гидродинамического и теплового участков зависят от ряда факторов, например, от числа Рейнольдса, степени турбулентности потока на входе, начального распределения скорости, тепловых граничных условий и т. п. От этих же факторов зависят и поправочные коэффициенты е и ег. Поэтому исполь-зуемые в настоящее время в расчетной практике значения поправочных коэффициентов не являются универсальными и отражают специфику опытных исследований, в результате которых они были получены. Чем меньще l/d (или x/d), тем больше может быть различие поправочных коэффициентов и тем больше может быть ошибка расчета. [c.215]

Для создания крупных ГеоТЭС, использующих тепло сухих горных пород, необходимы поиски геотермальных месторождений использование естественной трещиноватости и создание системы искусственной трещиноватости. Необходимо разработать методику расчета гидродинамических и тепловых характеристик геотермальных систем, создать систему эффективных способов транспорта геотермального тепла. [c.213]

Излагаются результаты исследования авторами гидродинамики и теплообмена при турбулентном и ламинарном течении теплоносителей в каналах и моделях активных зон реакторов в круглых трубах, прямоугольных каналах, кольцевых зазорах и др. Обращено внимание на гидродинамические и тепловые процессы в неста-билизованных зонах, на влияние тепловыделения дистанциони-рующих устройств, обечаек реактора и пр. Рассмотрены весьма важные вопросы теплового моделирования сложных каналов, позволяющие оценить области применения тех или иных экспериментальных данных для расчета конкретных случаев. Приводятся примеры расчета гидравлических сопротивлений, касательных напряжений, полей скоростей и температурных полей. [c.2]

Нужно заметить, что местные толщины гидродинамического и теплового пограничных слоев (3 и 3 .) могут не совпадать друг с другом (как будет показано ниже), и поэтому смыкание соответствующих слоев может происходить на разных расстояниях от входа в трубу. Так или иначе, расчет теплоотдачи в длинных трубах существенно отличается от расчета, относящегося к коротким трубам, представляющим собой входной участок длинных труб (участок стаб1илизации эпюр температуры). [c.109]

Исключение составляют лишь случаи вырождения" нсвозмущенного спектра, сди при некоторых частных значениях параметров Рг и А имеется совпадение декрементов гидродинамического и теплового возмещений (ц = и при Сг = 0),то обычные формулы юории возмущений не верны. Численные расчеты [15] показывают, что в этом случае возможно появление колебательных возмущений при екольу1 одно малом значении параметра Сг. [c.19]

Для пограничного слоя система дифференциальных уравнений конвективного теплообмена может быть существенно упрощена. Однако и в этом случае точное решение уравнений связано с большими трудностями. Поэтому возникает дальнейшая необходимость в приближенных методах расчета. Приближенный расчет гидродинамического и теплового пограничных слоев можно провести, используя интегральные уравнения шограничных слоев. [c.172]

Теоретический анализ этого режима затруднен из-за отсутствия ряда эксиериментально найденных зависимостей типа (7.17) — (7.24), необходимых для замыкания исходной системы уравнений для дисперсного потока. Кроме того, отсутствуют данные об особенностях гидродинамических и тепловых явлений, связанных с наличием в дисперсном потоке полей температур, скоростей и концентраций. Поэтому теоретический анализ (расчет) режима — это лишь качественная оценка, в задачи которой входит изучение механизма явления и проверка гипотез и допущений, положенных в основу физической модели. Эта проверка производится на основе сопоставления результатов расчета с опытными данными. [c.219]

Теоретический расчет теплообмена и трения вдали от входа в трубу (т. е. для того участка трубы, где гидродинамический и тепловой пограничные слои сомюнулись) при сверхкритических параметрах состояния вещества может быть проведен с помощью метода, [c.193]

Функциональные характеристики подшипника. В этот класс параметров входят соображения о механическом, гидродинамическом и тепловом подобии, позволяющие правильно использовать экспериментальные данные и даже установить условия работы (ламинарный или турбулентный гидродинамический режим течения смазки) и охлаждения (излучение, конвекция). Режим смазки и рабочая температура также являются основными характеристиками. В эту же категорию входят и местные деформации поверхностей, изменяющие форму смазочной пленки и наклон поверхностей, в частности относительный эксцентрицитет, который определяет также взаимное положение шип--Екладыш у круглых цилиндрических подшипников и который, в свою очередь, обусловливается внешними данными. Динамическое поведение жидкой несущей пленки, ее колебания и устойчивость являются элементами, делающими иногда невозможной нормальную работу некоторых пар трения, которые пока что были изучены односторонне. Знание граничных условий для смазочной пленки совершенно необходимо для расчета и затем для предписания правильных условий эксплуатации. [c.34]

Уравнения гидродинамического и теплового равновесия требуют выполнения двух условий чтобы подпшпник выдержал заданную нагрузку и чтобы осуществлялось тепловое равновесие. Из этого следует, что остается не менее трех неопределенных параметров, — факт, позволяющий произвести расчет в различных вариантах. Вообще, необходимо предписать еще два параметра из конструктивных (например из соображений прочности пшпа) или функциональных (например условий. В этом случае остается одна неопределенная неизвестная, что позволяет постановку одного из ранее рассмотренных условий оптимума. Нужно отметить, что, так как из этих условий оптимума получается в частности эксцентрицитет, можно поставить только одно условие, или не больше двух одновременно (например, эксцентрицитет и удлинение). [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...