Нормальные напряжения при изгибе и расчеты на прочность

Нормальные напряжения при изгибе и расчеты на прочность [c.285]

Расчеты на прочность с учетом пластических деформаций будут рассмотрены в гл. 18. Здесь ограничимся лишь определением нормальных напряжений при изгибе балки прямоугольного поперечного сечения, материал которой не следует закону Гука на протяжении всего процесса нагружения, причем зависимости между напряжениями и деформациями различны при растяжении и сжатии. [c.326]

Нормальные напряжения и расчеты на прочность при изгибе [c.128]

Расчеты на прочность с учетом пластических деформаций будут рассмотрены в гл. 19. Здесь ограничимся лишь определением нормальных напряжений при изгибе балки прямоугольного поперечного сечения, материал которой не следует закону Гука на протяжении всего процесса нагружения, причем зависимости между напряжениями и деформациями различны при растяжении и сжатии. Рассмотрим также случай изгиба при различных модулях упругости для растяжения и сжатия. Опыты показывают, что и в указанных случаях гипотеза плоских сечений справедлива. [c.346]

Помимо нормальных напряжений, вызванных изгибом, при расчете шатуна на прочность следует учитывать также и действие осевой силы (см. гл. 19). [c.310]

Балки рассчитывают на прочность по наибольшим нормальным напряжениям, возникающим в их поперечных сечениях. При поперечном изгибе балок наряду с нормальными возникают и касательные напряжения, обусловленные наличием поперечной силы, но они в подавляющем большинстве случаев невелики и при расчетах на прочность не учитываются. [c.214]

Под действием внешних нагрузок напряженное состояние детали может быть простым и сложным. При простом напряженном состоянии деталь подвергается только растяжению или сжатию, изгибу или кручению. Сложным напряженным состоянием будет такое когда в расчетах на прочность наряду с нормальным напряжением в поперечном сечении бруса приходится учитывать и касательное напряжение, например, когда деталь подвергается одновременно изгибу и кручению. [c.152]

При прямом поперечном изгибе в поперечных сечениях балки возникают касательные и нормальные напряжения. В большинстве случаев решающую роль при расчете балок на прочность играют нормальные напряжения, что подтверждается многочисленными расчетами и опытными данными. [c.269]

Если в некоторой точке поперечного сечения бруса одновременно возникают нормальные и касательные напряжения, то напряженное состояние в этой точке двухосное (плоское) и для расчета на прочность надо определить эквивалентное напряжение, т. е. применить ту или иную гипотезу прочности. Нормальные и касательные напряжения одновременно возникают при работе бруса на кручение и растяжение или сжатие, на изгиб и кручение, на изгиб с кручением и с растяжением или со сжатием. Во всех этих случаях расчет выполняют на основе гипотез прочности. При прямом или косом [c.299]

Косой изгиб в случае чистого косого изгиба в поперечном сечении возникают два внутренних силовых фактора изгибающие моменты и Му. При поперечном косом изгибе в поперечных сечениях бруса одновременно с изгибающими моментами возникают поперечные силы и Qj.. Однако влиянием касательных напряжений от поперечных сил Q в расчетах на прочность и жесткость обычно пренебрегают. Нормальные напряжения в любой точке поперечного сечения с координатами у и z можно определить по (17.4), положив N = 0 [c.168]

Расчет на прочность при прямом изгибе. В случае пластичного материала, одинаково работающего на растяжение и сжатие, расчет балки на прочность производят исходя из условия прочности по нормальным напряжениям [c.220]

Первая теория прочности дает удовлетворительное совпадение с экспериментальными данными только для хрупких материалов и т лишь при условии, что - дно- и главных напряжений по абсолютной величине значительно больше других. В практических расчетах первая теория прочности в настоящее время почти не применяется . Хотя расчет на прочность при растяжении, сжатии и изгибе производится по наибольшим нормальным напряжениям, но в этих случаях в опасных точках возникает одноосное напряженное состояние, при котором расчет по любой теории прочности дает одинаковые результаты. [c.403]

Величина расчетного момента внутренних сил зависит от принимаемой схемы напряженного состояния деформир уемого материала, а момент можно определить из условия сложного или простого (линейного) напряженного состояния с учетом или без учета упрочнения и упругой зоны в средней части трубы. Для упрощения расчетов применительно к сталям средней и высокой прочности распространена схема аппроксимации диаграммы растяжения в виде ломаной линии, образованной двумя прямыми отрезками (рис. 2, а и б). В обеих диаграммах первый участок соответствует упругому состоянию, его наклон определяется модулем нормальной упругости . Второй участок на рис. 2, а параллелей оси абсцисс и показывает, что материал не упрочняется (идеально упруго-пластичен). Более пологий участок (рис. 2, б) отвечает состоянию линейного упрочнения, и его наклон соответствует модулю упрочнения Ег. Точка пересечения этих прямых характеризуется пределом упругости или пределом текучести которые обычно считают в таких случаях условно совпадающими. В действительности изменение механических свойств после появления пластических деформаций определяется не одной точкой на диаграмме (допустим, точкой пересечения прямых на схеме), а переходной зоной упруго-пластических де рмаций. Эпюра продольных напряжений при изгибе трубы имеет вид, показанный на рис. 2, г и д. [c.8]

Расчет балок на прочность при изгибе методом допускаемых напряжений производят по наибольшим нормальным напряжениям, возникающим в их поперечных сечениях. Как увидим далее, одновременно с нормальными напряжениями при поперечном изгибе в сечениях балок возникают также касательные напряжения, которые обычно незначительны, и при расчетах на прочность их не учитывают. Однако для случаев, указанных в конце 40, проверка касательных напряжений становится необходимой. [c.125]

Составление формулы для практического расчета на продольный изгиб. Необходимо уяснить, что критические напряжения при раст четах на устойчивость играют такую же роль, как временное сопротивление в расчетах на прочность. Нельзя допустить, чтобы в сжатых стойках возникли нормальные напряжения, равные критическим. Поэтому необходимо от критических напряжений, определяемых при большой гибкости по формуле Эйлера, а при малой по формуле Тетмайера — Ясинского, перейти к допускаемым напряжениям при продольном изгибе. Для этого нужно критические напряжения разделить на коэффициент запаса к. Последний принимают равным для металлов А==2—3 для дерева к=Ъ—4. Этим коэффициентом запаса учитывается, кроме чистого продольного изгиба, еще целый ряд побочных факторов небольшой возможный эксцентриситет приложения нагрузки, небольшое начальное искривление стержня, неоднородность материала и др. [c.488]

Расчет рельсов, рельсов-балок и несущих балок подвесных дорог на изгиб от действия подвижной нагрузки и собственного веса элементов конструкции является основным расчетом при проектировании однорельсовых дорог. Расчет на прочность сводится к определению нормальных напряжений изгиба от действия изгибающего момента в опасном сечении, вызываемого подвижной нагрузкой Мр и равномерно распределенной нагрузкой от собственного веса М . Сумма полученных напряжений не должна превышать допускаемые с учетом местных напряжений, возникающих в рабочих полках рельса. [c.49]

В ряде работ [1]—[Щ, И—[П], [14] получены решения задач изгиба плит, край которых подкреплен тонким упругим кольцом из другого материала. В настоящей работе исследуется влияние подкрепляющего кольца на вес симметрично нагруженной кольцевой плиты с подкрепленным краем при ее расчете на прочность по наибольшим нормальным напряжениям [c.127]

При поперечном изгибе кроме нормальных сил возникают силы, действующие в плоскости сечения и вызывающие касательные напряжения, величина которых мала по сравнению с нормальными напряжениями. Касательные напряжения имеют наибольшее значение в точках, в которых нормальные напряжения равны нулю, и равны нулю в точках, в которых нормальные напряжения наибольшие. Поэтому в большинстве случаев расчет на прочность при поперечном изгибе ведут по нормальным напряжениям, т. е. так же, как при чистом изгибе. [c.178]

Расчет показал, что наиболее эффективным с точки зрения массы оказался стержень двутаврового поперечного сечения. Это можно объяснить, проанализировав законы распределения напряжений по сечению. При изгибе основной вклад в прочность дают нормальные напряжения, которые по высоте сечения распределены по линейному закону. Волокна стержня, близкие к нейтральной линии, работают при низких напряжениях, и при проектировании сечения необходимо стремиться к уменьшению площади в этой зоне. Волокна, удаленные от нейтральной линии, работают при высоком уровне напряжений, и материал используется более эффективно, поэтому основные рабочие площади необходимо располагать на удалении от нейтральной линии. Но при этом нельзя забывать о касательных напряжениях, которые с уменьшением сечения вблизи нейтральной линии возрастают и могут привести к разрушению. [c.430]

В большинстве случаев касательные напряжения при изгибе малы по сравнению с нормальными и при расчете балки на прочность не учитываются. [c.17]

В случаях, когда пролетное строение моста имеет настил, прикрепленный к сжатому поясу и препятствующий повороту сечения балки, проверка общей устойчивости балок не требуется. Поскольку общая устойчивость коробчатых балок, обладающих большой жесткостью при кручении, как правило, обеспечивается, то при их проектировании, после расчета на прочность и (в необходимых случаях) на выносливость производится проверка сжатых поясов и стенок на местную устойчивость. При этом учитывается, что потеря устойчивости вертикальных стенок может вызываться касательными напряжениями изгиба нормальными (сжимающими) напряжениями изгиба и нормальными (сжимающими) напряжениями от нагрузки, приложенной к верхней кромке стенки балки. [c.261]

При поперечном изгибе в сечениях тонкостенного стержня возникают касательные напряжения, имеющие заметную величину. Эти напряжения при расчете стержня на прочность необходимо принимать во внимание. Вообще говоря, сравнительная оценка нормальных и касательных напряжений о и т в поперечных сечениях бруса при переходе от сплошного сечения к тонкому профилю существенно меняется, и этот вопрос требует особого изучения. [c.326]

И все же стоит задуматься над тем, что целесообразнее дать ли заблаговременно понятие о гипотезах прочности или формулы расчета без обоснований, пообещав привести их позднее, или отнести этот расчет к вопросам применения гипотез прочности, которые рассматривать в конце курса. Из трех перечисленных вариантов последний наиболее целесообразен. Гипотезы прочности излагаются тогда, когда учащиеся созрели для их восприятия, и тут же иллюстрируются примерами как специфичными для строительных специальностей, так и примерами общего характера. Едва ли следует считать недостатком предлагаемого варианта то, что один особый случай расчета балок на прочность при изгибе рассматривается отдельно, а не сразу после изучения расчетов по нормальным и касательным напряжениям. [c.151]

Основное значение при расчете пластинок на прочность имеет величина изгибающих моментов, точнее, нормальных напряжений изгиба. Напряжения, вызванные остальными внутренними силовыми факторами, бывают сравнительно малыми и существенного влияния на прочность не оказывают. Их обычно не определяют. [c.497]

Кроме ТОГО, при поперечном изгибе от действия силы в опасном сечении присутствует напряжение сдвига т, распределенное по сечению неравномерно. Как было пояснено в гл. V, это напряжение достигает максимума на нейтрали и невелико в области наиболее удаленных волокон, где максимум имеет нормальное напряжение. Поэтому в рассматриваемом примере влияние т на прочность стержня незначительно и его определение не обязательно. В большинстве случаев напряжение растяжения вр тоже невелико и при расчете его часто не учитывают. [c.197]

Силы инерции возвратно движущихся масс при пуске дизеля малы и ими можно пренебрегать. Отсюда следует, что для оценки степени надежности работы коленчатого вала по максимальному напряжению допустимо производить расчет колена на прочность при его положении в в. н. т. в период сгорания при угловой скорости, соответствующей максимальному крутящему моменту. При этом первом расчетном положении кривошипа коленчатый вал одноцилиндрового двигателя не скручивается, а только изгибается нормальной силой. [c.162]

Особенности расчета злементов конструкции по критерию усталостного разрушения рассмотрены в работах [20, 66]. Ресурс деталей при циклических напряжениях, обусловленных вибрацией, зависит от конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов. Влияние их на прочность учитывают расчетным коэффициентом запаса прочности п, который сравнивают с допускаемым значением коэффициента запаса [к]. При осевом растяжении-сжатии или изгибе детали определяют коэффициент запаса по нормальным напрял<ениям ц, при кручении — по касательным напряжениям при сложном сопротивлении — коэффициент п = Па т ]Л а + [c.641]

Нагрузка первого кривошипа при углах его поворота 15 и 30° и других кривошипов при соответствующих их положениях (углах повороти от мертвых точек составляется из тангенциальных и нормальных сил Эти силы, действуя на колено, вызывают сложное напряженное состояние в его материале. Максимальное приведенное напряжение, соответствующее этому состоянию наиболее нагруженного элемента колена, не превосходит максимального напряжения изгиба в наиболее опасном сечении колена при расчете последнего на прочность в его первом положении. [c.165]

Кроме расчета плиты (панели) на прочность и прогиб производится расчет наружной обшивки на местный изгиб в пролете между продольными ребрами или поперечными. За расчетную схему принимается неразрезная балка. Проверяются нормальные напряжения и местный прогиб. Нормальные напряжения от местного изгиба могут суммироваться с нормальными напряжениями от общего изгиба. Допускаемые прогибы при местном изгибе принимаются не [c.44]

Если одно из этих сечений под) ергается изгибу около оси, перпендикулярной к стенке сечения, то в местах соединения полки со стенкой возникает одновременно почти наибольшее нормальное напряжение и почти наибольшее касательное напряжение, поэтому расчет сечения на прочность должен быть сделан при помощи сравнительного напряжения в этой точке, точно так же дополнен расчетом на наибольшее нормальное напряжение крайнего волокна и расчетом на наибольшее касательное напряжение в середине сечения. [c.97]

Уяк было показано вышеЗ При изгибе величина нормальных напряжений зависит от величины изгибающего момента, а величина касательных напряжений — от величины поперечной силы. Изгибающий момент или поперечная сила в любом сечении балки могут быть определены рассмотренными вывде методами, с помощью эпюр, rit и расчетах на прочность большое значение имеет распределение нот1аЛ1 ных и касательных напряжений по сечению. [c.171]

Откуда следует, что касательные напряжения S длинных стержнях (/>2Л) сушествеино меньше нормальных. Поэтому касательные напряжения в расчетах от ржней на изгиб ие учитывают, и расчет на прочность при поперечном изгибе производится татько по норма.тьныч напряжениям, как при чистом изгибе. [c.81]

В грани П1П2т т1 действуют нормальные напряжения, поскольку при поперечном изгибе волокна давят друг на друга. Однако этими нормальными напряжениями пренебрегают, как несущественными для расчета на прочность. Кроме того, согласно закону парности касательных напряжений, здесь непременно возникнут и напряжения [c.248]

Традиционно тему Изгиб , как уже говорилось выше, считают центральной, наиболее важной и трудной в курсе сопротивления материалов. В настоящее время в связи с существенным сокращением программы эта тема, пожалуй, утратила свое главенствующее положение, уступив его теме Растяжение и сжатие . Действительно, по ныне действующей пограмме в этой теме остался практически один вопрос — расчеты на прочность при изгибе (по нормальным напряжениям). Правда, для его изучения требуется уделить значительное внимание вспомогательному вопросу — построению эпюр поперечных сил и изгибающих моментов. Определенные трудности, которые испытывают учащиеся, овладевая техникой построения этих эпюр, приводят к тому, что многие преподаватели продолжают считать эту тему наиболее серьезной, а может быть, и наиболее трудной. Эти трудности обусловлены либо недостаточно твердыми знаниями по статике твердого тела, либо нерациональной методикой обучения построению эпюр. Конечно, из сказанного не следует, что процесс обучения не требует затраты времени, даже при рациональной методике надо затратить 5—6 часов для того, чтобы добиться успеха, но это время расходуется на приобретение навыков, а не на преодоление каких-то фактически несуществующих трудностей. [c.118]

При косом изгибе расчет на прочность производится обычно по нормальным напряжешзям, возникающим в поперечных сечениях бруса, т. е. как при одноосном напряженном состоянии. Поэтому теории прочности при таком расчете не используются. Касательные напряжения при косом изгибе от каждой из поперечных сил Qy и могут быть определены по формуле Журавского 12%). [c.358]

Рассматриваются только брусья большой жесткости, при расчете которых на изгиб с продольной силой применим принцип независимости действия сил, т. е. влИЯ нием деформации на величину изгибающ,их моментов можно пренебречь. Расчет на прочность ведется только по нормальным напряжениям, обусловленным действием продольной силы N и изгибающих моментов Му н М. , действующих в главных плоскостях бруса (рис. 6.5). Опасное сечение находят по эпюрам Ы, Му и Мг как сечение, -в котором эти внутренние усилия одновременно достигают максимума. Если наибольшие значения этих усилий соответствуют разным сечениям, то опасное сечение находится из нескольких, как соответствующее наиболее невыгодному сочетанию изгибающих моментов и продольной силы. Суммарное нормальное напряжение в любой точке (с координатами у и г) данного сечения определяется по формуле [c.161]

Балки расс итывают на прочность по наибольшим нормальным напряжениям, возникающим в их поперечных сечениях. При поперечном изгибе балок наряду с нормальньши, как известно, возникают и касательные напряжения, но они в подавляющем большинстве с хучаёв невелики и при расчетах на прочность не учитываются. О некоторых особых случаях, в которых пренебрежение влиянием касательных напряжений недопустимо, сказано в следующем параграфе. [c.252]

Учитывая, что в длинных балках нетонкостенного сечения мало по сравнению с и то, что для многих форм сечений действует в тех точках, в которых ст = 0 или мало, расчет их на прочность ведут так же, как и при чистом изгибе, только по нормальным напряжениям, и условие прочности проектировочного расчета нетонкостен- [c.175]

Расчет цанги на прочность. Разрушение цанги возможно в лепестках или губке. Основными параметрами при расчете цанги на прочность являются нормальные напряжения изгиба 0ц в конце разрезки лепестка, которые достигают максимальных значенш при зажиме заготовки минимального диаметра и с учетом растягивающих напряжений 0р определяются по формулам для наружных волокон [c.194]

Полагая, что гипотеза о ненадавливании волокон справедлива не только при чистом, но и при поперечном изгибе, мы можем нормальные напряжения в поперечном сечении вычислять при поперечном изгибе по той же формуле, что и при чистом изгибе. Вопрос о проверке прочности балок на касательные напряжения, а также о расчете балок на жесткость будет изложен в последующих параграфах. [c.268]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...