Шатун, расчет

Шарнир пластический 436, 439 Шарнирно-неподвижная опора 188 Шарнирно-подвижная опора 190 Шаровой тензор напряжений ИЗ Шатун, расчет 495 Швеллер 469 Шейка 41, 43, 50, 130 Шов сварной 154, 273 [c.606]

Кривошипная головка шатуна. Расчет кривошипных головок, которые обычно разрушаются от усталости, носит сравнительный характер. Значения силовых факторов для расчетной схемы [4], показанной на рис. 21, в среднем (опасном) сечении нижней крышки головки приведены на рис. 22. Здесь Р — сила давления на крышку [c.260]

Стержень шатуна. Расчет стержня шатуна на усталостную прочность проводится для режимов. .v,. n per и Пцм- За расчетное сечение может быть-принято 1) сечение на середине длины стержня шатуна (/ср) 2) минимальное сечение (/тш) У верхней головки шатуна (см. рис. 109). [c.197]

Стержень шатуна. Расчет стержня шатуна на усталостную прочность проводится для режимов п = пе и п—пем- За расчетное сечение может быть принято 1) сечение на середине длины стержня шатуна f p или 2) минимальное сечение /щщ у поршневой головки шатуна. [c.170]

Крышка шатуна — Расчет 453, 454 Кулачки — Конструктивные параметры при профилировании 503 [c.581]

При сочлененных шатунах расчет надо вести также на силы инерции вблизи мертвой точки главного шатуна. Сложение сил, действующих на головку от главного и прицепного шатунов, удобнее всего вести графически (фиг. 129). [c.218]

Рис. 4.21. Схема для расчета шатунных болтов

Расчет на изгиб с учетом сил инерции приходится проводить в том случае, когда элементы конструкций в процессе эксплуатации испытывают большие ускорения, вызывающие значительные инерционные усилия. Классическим примером деталей, прочные размеры которых следует выбирать из условия расчета на изгиб с учетом сил инерции, являются спарники локомотивов и шатуны двигателей. [c.308]

Подобным же образом можно выполнить и расчет шатуна (рис. 296), шарнирно скрепленного в точке А с кривошипом 0/1, вращающимся вокруг точки О с угловой скоростью со. [c.309]

Помимо нормальных напряжений, вызванных изгибом, при расчете шатуна на прочность следует учитывать также и действие осевой силы (см. гл. 19). [c.310]

При заданных условиях необходимо определить размеры сечений вала и шатунной шейки, а также назначить размеры прямоугольного сечения щек в зависимости от большего из диаметров по соотношениям h = 1,250 Ь = 0,6/ , после чего провести проверочный расчет на прочность. Принять допускаемые напряжения а] 800 кгс/см . Расчет вести по IV теории прочности. [c.353]

Определение диаметров вала и шатунной шейки. Расчет на прочность круглого бруса при изгибе с кручением по IV теории производится по формуле (12.40), откуда [c.355]

Находим диаметр шатуна из статического расчета, т. е. из [c.615]

При изображении механизма на чертеже различают его структурную (принципиальную) схему с применением условных обозначений звеньев и пар (без указания размеров звеньев) и кинематическую схему с размерами, необходимыми для кинематического расчета. На схемах звенья обозначают цифрами, а пары и различные точки звеньев — буквами, например на рис. 2.1, б А — вращательная пара i-4. So — точка (центр масс) шатуна 2. [c.21]

Результаты расчета можно представить графически. На рис. 5.13 изображен график изменения силы f u, приложенной к поршню, 3 со стороны цилиндра (стойки) 4(см. рис. 5.11,6). Положительные ординаты соответствуют действию силы влево. Как видно, при 0< ifM< 180° поршень прижат к зеркалу цилиндра своей правой образующей при 180°<(pi <360° он должен был бы быть прижат левой образующей. Однако на участке 290 -320° происходит весьма нежелательное двукратное перемещение поршня в зазоре, сначала слева направо, а затем справа налево. Этого перемещения не было бы, если массы m.i и поршня и шатуна имели бы меньшую величину. [c.199]

К шатуну 2 от поршня 3 (сила Fzi) и от коленчатого вала / (сила / 21). Цифрами указаны соответствующие значения обобщенной координаты ф в градусах. Годографы сил и график F i4(i(n) нужны для расчета деталей механизма на прочность, жесткость и продольную устойчивость, а также для расчета кинематических пар [c.201]

Анализируя конструкции различных машин, их сборочных единиц и деталей, нетрудно заметить, что многие типы деталей и сборочных единиц встречаются почти во всех машинах с одними и теми же функциями, например болты, механические передачи, валы, подшипники и др. Эти детали (сборочные единицы) называют деталями общего назначения их теорию, расчет и конструирование изучают в курсе деталей машин. Детали и сборочные единицы, характерные для сравнительно ограниченного числа видов машин, предназначенных для выполнения специальных функций (шпиндели станков, коленчатые валы, шатуны, канаты и т. п.), рассматривают в соответствующих курсах. [c.258]

Складывая равенства, получим Ra- t Rd = Q.< как и должно быть. Задача 90 (рис. 79). При упрощенном способе расчета на изгиб шатуна двигателя внутреннего сгорания шатун рассматривается [c.43]

Аналогично, при громадном разнообразии машин все они состоят из отдельных деталей, т. е. простейших частей, изготовляемых без применения сборочных операций. При этом многие из деталей встречаются в самых различных машинах вне зависимости от их назначения и конструкции. Такие детали принято называть деталями общего назначения. Это детали, служащие для соединения частей машин, — болты, винты, штифты, шпонки и т. п., детали передач вращательного движения — зубчатые колеса, шкивы, червяки и червячные колеса, цепи и звездочки для цепей, валы, оси, подшипники и др. Наряду с указанными широко применяются также детали, специфичные лишь для определенных машин или категорий машин. Перечень таких специальных деталей также чрезвычайно велик. Так, в поршневых машинах применяют поршни, шатуны в турбинах — роторы, диски в сельскохозяйственных машинах — лемехи. Изучению расчета и конструирования де- [c.322]

Подобрать круглое и квадратное поперечное сечение стального шатуна АВ (см. рисунок) при допускаемом напряжении [о] = = 800 кг]см. Кривошип ОА делает 400 об/мин. При расчете принять, что центробежные силы инерции перпендикулярны к оси шатуна и по длине его меняются по линейному закону. [c.305]

Поскольку кинематической основой роторно-поршневых машин являются инверсии кривошипно-шатунного механизма, то рассмотренные выше уравнения (498) и (499) для определения основных параметров одноцилиндровых поршневых машин можно применить и для расчета основных параметров роторно-поршне-вых машин с учетом количества цилиндров и их расположения в блоке. [c.334]

По результатам (см. задачу 9.1) кинематического и силового расчета кривошипно-шатунного механизма двигателя (рис. 10.14, а) определить приведенный момент сил трения на валу А кривошипа и мгновенный КПД механизма, если реакции [c.155]

Вторая степень свободы определяется возможностью свободного вращения шатуна вокруг оси ВС ( плавающий шатун ). Так как в дальнейшем мы будем изучать механизмы с шатунами, имеющими симметричное относительно оси ВС расположение масс, то можно будет условно всю массу шатуна сосредоточить на отрезке ВС. В этом случае при кинетостатическом расчете будем пользоваться величиной момента инерции шатуна относительно оси, проходящей через центр тяжести 8 и перпендикулярной к ВС. [c.181]

Анализируя конструкции различных машин, их узлов и деталей, не трудно заметить, что многие типы деталей и узлов встречаются почти во всех машинах с одними и теми же функциональными назначениями, например болты, валы, механические передачи, подшипники, муфты и др. Эти детали (узлы) называют деталями общего назначения-, их теорию, расчет и конструирование изучают в курсе Детали машин . Все другие детали (узлы), применяющиеся только в одном или нескольких типах машин (шпиндели станков, коленчатые валы, поршни, шатуны, канаты и т. п.), относят к деталям специального назначения и изучают в соответствующих специальных курсах. [c.8]

Запас прочности определяют по наибольшей абсолютной величине Рекомендуется иметь п = 1,8ч-2,0 Кривошипная головка шатуна. Расчет кривошипных головок, которые обычно разрушаются от усталости, носи г сравнительный характер Значения силовых факторов для расчетной схемы, показанной на рнс. 18, в среднем (опасном) сеченнн нижней крышки головки приведены на рис. 19. Здесь Р — сила давления на крышку в начале такта всасывания [c.265]

В расчетах принять 1) массы звеньев шатунов 2 и 4 — т = т = ql, где = 10 кг/м —масса 1 м звена поршней 3 и 5 — = O.Smjl кривоши- [c.205]

При расчетах принять 1) массы звеньев шатунов 2 и 4 — гп2=т д1, где (/=10 кг/м поршней 3 и 5 — /Пз = т5 = 0,3 Отг. Массу кривошипа пе учитывать 2) центры масс шатунов расположены в точках Sj и S4 с координатами BSi = ==0,35fi и DSi = 0,35DE 3) момент инерции шатунов относительно центров масс 1н = тР/в 4) длину шатуна Idk определить по построению (рнс. 6.3, а) [c.205]

При расчетах принять 1) масса звеньев шатуна ВС — m ql, где < =10 кг/м ползуна — тз = 0,3 mj кривошипа АВ — mi = 2 т -, 2) центр масс шатуна в точке Sj с координатол BS2=0,35S , кривошип уравновешен 3) моменты инерции относительно центров масс шатуна кривошипа 1 л = ,Ъ2>т 1 4) закон движения толкателя при удалении и возвращении — № 6 5) модуль зубчатых колес (шределять по формуле (6.1). [c.208]

При расчет 1Х принять 1) кривошип уравновешен 2) центр масс шатуна находится на расстоянии /д = 0,32 л я от точки Л 3) центр масс норшня расположен в точке В 4) момент инерцни шатуна /а =0,17 i2 [c.218]

Возьмем такой хорошо изученный механизм, как шатунно-кривошипный. В двигателях внутреннего сгорания исходной величиной для расчета на прочность являются максимальные силы давления рабочих газов на поршень. Казалось бы, что в определении этих сил не мо ет быть ошибки. В действительности величины этих сил и вызываемых ими напряжений в звеньях механизма зависят от многах факторов, прежде всего от упругости и массы звеньев. [c.149]

Пример 89. Шатун поршневого двигателя, представляющий собой стержень круглого сечения, вдоль оси подвержен повторно-переменным нагрузкам, меняющимся без ударов от — + 20 ООО кгс до P , =+5000 кгс. Стержень имеет радиальное отверстие 0 3 мм, материал стержня — сталь 12ХНЗА с такими характеристиками прочности = 95 кгс/мм , а-г = 72 кгс/мм , а = 43 кгс/мм и Ч д=0,1. Поверхность шатуна грубо шлифованная. Требуется определить диаметр его из расчета на выносливость и полученные размеры сопоставить с найденными из расчета на статическую нагрузку, равную максимальной нагрузке цикла. [c.614]

Находим диаметр шатуна из статического расчета, т. е. из условия амакс = [c.680]

Пример 8.1. Проводится определение запаса прочности и вероятности разрушения для определенной детали парка находящихся в эксплуатации однотипных стационарно нагруженных изделий применительно к многоопорному коленчатому валу однорядного четырехцилиндрового двигателя, поставленного как привод стационарно нагруженных насосных, компрессорных и технологических агрегатов. Основным расчетным случаем проверки прочности для этой детали является циклический изтиб колена под действием оил шатунно-лоршневой группы. Эти силы при постоянной мощности и числе оборотов двигателя находятся на одном уровне с незначительными отклонениями, связанными глайным образом с отступлениями в регулировке подачи топлива и компрессии в цилиндрах. Причиной существенных отклонений изгибных усилий является несоосность опор в пределах допуска на размеры вкладышей коренных подшипников и опорные шейки вала, возникающая при сборке двигателя, а также несоосность, накапливающаяся в процессе службы от неравномерного износа в местах опоры вала на коренные подшипники. Соответствующие расчеты допусков и непосредственные измерения на двигателях позволили получить функции плотности распределения несоосности опор и функцию распределения размаха [c.175]

При силовом расчете кривошипа 1 следует иметь в виду, что со стороны шатуна 2 в точке В приложена сила Р21. в центре масс кривошипа приложена сила Р 4 инерции и к кривошипу приложен инерционный момент Л1и1, а со стороны двигателя — уравновешивающий момент Му. В общем виде этот расчет мы производить не будем. [c.190]

Таким образом, скорость относительного движения поршня изменяется по закону синуса, т. е. так же, как и в радиально-поршневых эксцентриковых насосах. Это объясняется тем, что кинематической основой этих типов насосов является кривошипно-шатунный механизм у эксцентриковых насосов с плоской кинематикой и у акси-ально-поршневых с пространственной кинематикой. Поэтому и основные зависимости для расчета кинематических и силовых параметров этих типов насосов одинаковы. [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...