Мера степени деформации

При определении механических свойств металлов по твердости наиболее целесообразно использовать наконечник в форме шара по методу Бринелля, так как в этом случае по мере вдавливания увеличивается 3/ гол вдавливания, который характеризуется отношением d/D, а следовательно и степень деформации в лунке. [c.318]

При рассмотрении деформации растяжения мы видели, что по величине абсолютного удлинения нельзя судить о степени деформации. Так и в данном случае абсолютный сдвиг не в полной мере характеризует деформацию сдвига. Возьмем другую грань е/ на расстоянии XI от грани аЬ. Ее абсолютный сдвиг равен отрезку ее или [c.243]

В гл. II отмечалось, что кристаллографическое направление сдвига при растяжении монокристаллов поворачивается по мере увеличения степени деформации в направлении к оси растяжения до совпадения с ней (при больших степенях деформации), а при сжатии — до совпадения с плоскостью, нормальной к направлению сжатия. Существенно, что после того, как определяется конечная устойчивая ориентация, она не изменяется под влиянием дальнейшей деформации. [c.277]

Следует учитывать, что, кроме текстуры, на значение Е влияет и наличие дислокаций. Последние снижают величину Е. Поэтому часто при малых степенях деформации Е уменьшается вследствие увеличения плотности дислокаций, а далее по мере усиления роли текстуры Е начинает расти. [c.293]

Однако Qg уменьшается с повышением температуры. Это приводит к дополнительному увеличению скорости роста. Поэтому при обычных скоростях нагрева (печной нагрев) величина зерна, образующаяся к концу первичной рекристаллизации, заметно укрупняется с повышением температуры отжига. Но эта величина в большей мере определяется степенью деформации, чем температурой отжига. [c.338]

По мере увеличения степени деформации возникающие поры увеличиваются в размерах, сливаются вблизи оси образца с образованием небольшой центральной трещины. [c.432]

Количественная мера пластичности—-степень деформации в момент разрушения Лр. Для процесса холодной деформации [c.486]

Величина Лр — накопленная деформация за всю предшествующую историю деформирования. Степень деформации в понимании А. А. Ильюшина или параметр Одквиста представляет собой меру суммарного накопления дефектов кристаллической решетки к моменту разрушения, так что в отличие от Л величины Лр — наибольшая из возможных или предельная степень деформации. [c.486]

Характер структурных изменений при горячей деформации, кроме природы сплава (фазовый состав, типы решеток, энергия дефектов упаковки) и степени деформации, сильно, а в ряде случаев в определяющей мере зависит от температуры и скорости деформации, а также от условий охлаждения. [c.537]

Сходные определения пластичности предлагали многие исследователи, например пластичность — это способность материала пластически деформироваться при тех или иных значениях термомеханических параметров без разрушения в виде макроскопического нарушения сплошности мерой пластичности является степень деформации, накопленная материалом к моменту разрушения [1]. [c.11]

Образованию первых полос Чернова — Людерса часто способствует концентрация напряжений в местах перехода сечений образца, т. е. у галтелей. Характер передачи скольжения через границу полосы в соседние недеформированные области обычно скачкообразный, это отражается на площадке текучести в виде дополнительных максимумов и минимумов. Последнее особенно свойственно для поликристаллов, в которых расширение полосы Чернова — Людерса происходит, вероятно, скачком по крайней мере на величину объема одного зерна [72]. Этим объясняется зависимость размера площадки текучести и степени деформации в полосе от размера зерна [72, 73], [c.44]

Видно, что характер зависимости у всех трех составляющих аналогичен однако по мере нарастания степени деформации, т. е. увеличения плотности дислокаций, атермический участок в температурной зависимости напряжения течения практически исчезает и переходит в участок со слабой температурной зависимостью. [c.173]

На основании анализа процессов эволюции микроструктуры и измерений микротвердости авторы [23] исследовали последовательность структурных превращений в процессе интенсивной деформации кручением. Они показали, что в случае исследованных материалов с высокой ЭДУ (Си, Ni) по мере увеличения степени деформации до истинной логарифмической деформации е и 2 дислокации сосредоточиваются в границах ячеек и практически отсутствуют в их теле. [c.31]

Поскольку при нагреве скорость коррозии во всех исследованных средах увеличивалась, можно считать, что облагораживание потенциала связано только с преимущественным облегчением катодной реакции. Так как эта реакция в значительной мере контролировалась в случае сплавов на основе железа стадией рекомбинации водорода, эффект нагрева сводился к облегчению рекомбинации. Если считать, что пластическая деформация снижает энергию активации процесса рекомбинации, то термическая активация рекомбинации (нагревом от 25 до 50° С) будет меньше проявляться при более высоких степенях деформации и облагораживание потенциала при повышении температуры при этих уровнях деформации будет происходить слабее, что и наблюдалось в неингибированной 4%-ной НС1 и в присутствии уротропина. [c.156]

Очаги со значительной концентрацией напряжений, образовавшиеся в зонах пересечения границ зерен с межслойными поверхностями раздела, по мере увеличения степени деформации инициируют возникновение и развитие повреждений в смежных с ними локальных участках плакирующего слоя. Это в свою очередь приводит к релаксации напряжений в зонах пересечения границ зерен с межслойной поверхностью раздела. [c.232]

На первом участке наблюдается облегченное скольжение, при котором упрочнение металла незначительно. Протяженность этого участка зависит от ориентировки кристалла относительно приложенного напряжения, температуры, скорости деформации и чистоты металла. С ростом степени деформации происходит переход к множественному скольжению, наблюдается движение дислокаций в пересекающихся плоскостях с образованием дополнительных препятствий и барьеров на пути движения дислокаций. Коэффициент упрочнения в начале II стадии (см. рис. 1) резко возрастает и достигает максимума (области линейного упрочнения). По мере повышения плотности дислокаций и роста числа их образований в металле интенсивно развивается ячеистая дислокационная структура в кристаллах наблюдаются короткие полосы скольжения и образования плоских скоплений дислокаций. [c.9]

Суть метода сеток заключается в том, что на поверхность модели, которая обычно изготавливается из того же материала, что и реальное изделие (иногда используется другой материал), наносится сетка с заданными параметрами. В процессе деформирования образца, включая деформирование его поверхности, сетка искажается в той же мере, что и поверхность. Измеряя искажение элементов сетки, можно судить об упругих и пластических деформациях модели. Преимуш,ество метода — наглядность, достоверность, сравнительная простота, возможность исследования всего поля деформации и кинетики процесса пластического деформирования вплоть до разрушения. Возможность перерывов в испытаниях при разных степенях деформации с производством необходимых измерений позволяет установить количественные закономерности местной пластической деформации в различных участках и особенно в зонах концентрации деформации. Имеется также возможность изучения кинетики изменения концентрации напряжений при нагружении образца. Недостатки метода малая чувствительность при измерении деформаций менее 5% возможность изучения деформаций, как правило, только на поверхности. [c.35]

Процесс схватывания развивается в течение 15 мин испытаний. Г1о мере увеличения времени испытания от 1 до 15 мин происходит интенсивное, пропорционально времени, увеличение износа, степени деформации и твердости (Я) поверхностных слоев металла (фиг, 94). После 15 мин испытаний глубина пластически деформированного слоя достигает 150 jhk и микротвердость деформированных поверхностных слоев составляет 1165—1175 кг мм . [c.121]

Как известно, по мере увеличения степени деформации металлов растет их химическая активность — скорость окисления металлов. [c.123]

Микроструктура показывает, что по мере увеличения степени деформации литая структура разрушается. Если при малых деформациях оловянная эвтектика имеет форму широких строчечных включений, вытянутых в направлении прокатки, то при больших деформациях эти включения приобретают весьма тонкую волокнистую форму. Наблюдения показывают, что параллельно увеличению степени деформации и указанному изменению структуры уменьшается степень выпотевания олова при отжиге. [c.120]

В модели деформационного упрочнения зависящий от степени деформации коэффициент р представляет собой меру деформационной устойчивости материала. Поскольку в результате проявления при деформации облученных крупнозернистых образцов эффект дислокационного каналирования [14] стремится к нулю, то и значение К становится малым, что наблюдается экспериментально для облученных до значительных интегральных доз крупнозернистых металлов. [c.76]

Для приближения к условиям испытания надрезанных образцов на копрах, кольцам и полукольцам должна быть сообщена ограниченная степень деформации. Это достигается при помощи ограничителя, принимающего удар бойка после того, как образец получил заданную степень деформации. Мерой ударной вязкости является поперечное уширение об-излома А=6]— 2, где 2—ши-в месте надреза после дефор- 1 — до деформирования. Более точные результаты даёт суммарная величина изменения (увеличения и уменьшения) ширины образца в месте надреза. Чтобы не помять спинку образца в месте измерения, наковальня II торец бойка снабжаются канавками шириной 2—3 мм. Образцы разбиваются бойком при помощи удара молотка. Изменение получающихся при таком ударе скоростей не влияет на величину поперечного уширения образцов. [c.42]

Средняя часть слитка, которой соответствуют зернистая и путано-дендритная зоны кристаллизации, в процессе ковки приобретает волокнистое строение уже после 2 — 3-кратной степени уковки (фиг. 22). Столбчатые (шестоватые) дендриты после 2—3-кратной уковки только начинают заметно отклоняться от направления, которое они имели в слитке. По мере повышения степени деформации, например до 4 — 6-кратной уковки, дендриты этой зоны слитка претерпевают всё большую деформацию, продолжая, однако, оставаться направленными под некоторым углом к главной оси проковываемой заготовки. [c.282]

По мере снижения температуры заготовки из легированной стали в процессе обработки степень деформации за каждый удар молота [c.287]

Величина зерна деформируемых алюминиевых сплавов была определена после отжига при температуре 500° С в течение 3 час. Как показывают кривые, все сплавы в той или иной мере имеют интервал критической степени деформации, в пределах которого наблюдается сильный рост зерна. [c.466]

У многофазных твердых никелевых сплавов, в структуре которых присутствует большое количество интерметаллидов (ВЖЛ-2, ВЖ-1, ВЖЛ-15), наблюдается некоторая тенденция к снижению склонности к схватыванию нри снижении пластичности. При высоких температурах по мере нарастания степени деформации образуются [c.46]

Знание строения стального слитка позволяет установить преимущества прокатки котельных листов из слябов перед прокаткой их из слитков. Качество металла котельных листов в значительной мере зависит от степени деформации (обжатия) литого металла слитка, т. е. от величины отношения сечения слитка к сечению листа. Для получения металла листа надлежащего качества степень обжатия должна быть порядка не менее двадцатикратной. При этом недостатки строения литого металла слитка в значительной степени устраняются, металл становится более плотным, литая структура разрушается, пузыри (в случае кипящей стали) завариваются. [c.34]

Анализ процессов структурообразования, выполненный нами ранее, полностью подтверждает принцип самоорганизации - по мере увеличения внешнего воздействия, например степени деформации, металл формирует структуру, которая создает такие внутренние напряжения, которые в каждый момент деформации способны оказать наиболее эффективное противодействие внешним силам при минимуме своей энергии, минимальном количестве дефектов кристаллического строения. При [c.63]

Е dг Е Е т.е. Да ) представляет собой распределение в виде прямоугольного треугольника, которое показывает нарастание количества срабатывающих пределов текучести металла в его микрообъемах по мере нарастания степени деформации. [c.226]

Количество такого рода дефектов максимально у поверхности разрыва и убывает по мере удаления от места разрыва к головке образца. Опытами по металлографическому изучению образцов, подвергнутых растяжению на разные степени деформации, было установлено, что зернограничные микродефекты в данном сплаве возникают на ранней стадии деформации. В частности, из рис. 49, а следует, что возникновение микродефектов фиксируется при растяжении, которому соответствует относительное сужение около 5— 10%, а окончательное разрушение образцов происходит с относительным сужением 60—70%. Наиболее раннее повреждение по границам зерен имеет место при 700—900° С. При более низких температурах, в частности при 500° С, повреждения возникают при [c.110]

Прутки диаметром 2,75 мм, нагретые до 1000 °С, поступают на волочение через твердосплавные (до диаметра 0,3 мм) или алмазные (диаметр 0,01 - 0,3 мм) фильеры после прохода через одну или несколько фильер пруток и проволоку подогревают, что позволяет снять внутренние напряжения и повысить пластичность обрабатываемого материала (температура нагрева прутка и проволоки понижается по мере уменьшения их диаметра). Для защиты от окисления поверхность проволоки смазывают аквадагом (водный раствор коллоидного графита). Ковка и волочение изменяют первоначальную структуру заготовок, превращая ее в волокнистую (зерна вытягиваются в направлении обработки) суммарная степень деформации при превращении штабика в тонкую проволоку достигает 100000-200000. Для проволоки ВА диаметрами 0,5-0,3-0,12-0,05 мм в газопламенной печи проводят так называемый промежуточный отжиг при 900-1000°С, позволяющий избежать расслаивания и обрыва проволоки. Проволоку диаметром 0,3 мм можно подвергать также глубокому отжигу в водороде при 1500 - 1600 °С. [c.202]

Абсолютное удлинение стержня при растяжении без указания длины стержня не может служить мерой степени деформации материала. Опыт показывает, что при различной длине стержня и при прочих равных условиях одна и та же сила способна вызвать различное его удлинение чем длиннее стержень, тем больше его удлинение. В связи с этим удобно ввести понятие, характеризующее деформацию незавьхимо от длины стержня, на которой она обнаружена. Такой характеристикой является относительная линейная деформация е, которая в рассматриваемом случае однородна (постоянна во всем объеме стержня) и находится по формуле [c.106]

На ркс. 76 представлена структура деформированного алюминия. Деформацию создаыали растяжением, а затем металл рекристаллизовался при 550°С в течение 30 мни. При отсутствии деформации (макроструктура сфотографирована без увеличения) структура настолько мелкозерниста, что отдельные зерна нсразлнчнмы без увеличения. Наиболее крупное зерно получается ирн минимальной деформации (остаточное удлинение 3%), которая, очевидно, близка к критической деформации. По мере увеличения степени деформации размер зерна в рекристаллизованном металле уменьшается. Следовательно, средний размер зерна после рекристаллизации зависит от температуры ре- [c.94]

ТЕКСТУРЫ ВОЛОЧЕНИЯ (ПРОТЯЖКИ). Металлы и сплавы с г. ц. к. решеткой после волочения содержат в общем случае две текстурные компоненты < 111 > и <100> в разных соотношениях. По мере увеличения степени деформации в начале появляется компонента <С111>- (при деформации 20—307о), а при более высоких деформациях (в меди при 40%, а в алюминии >98%) компонента <100>. [c.281]

Полированный металл имеет самый верхний слой из мельчайших кристаллических образований, многие из которых не имеют законченной решетки и представляют собой как бы обломки правильных кристаллических структур. Такое строение позволяет считать этот слой аморфным. Под ним находится слой очень мелких кристаллов, ориентированных в направлении полирования. Далее следует переходная к исходной структуре прослойка слабо наклепанных кристаллов [32]. Если исключить адсорбированную (тленку, то поверхностный слой обработанной инструментом гюверхности состоит из наружного очень тонкого слоя, более или менее сильно разрушенных кристаллических зерен и наклепанного слоя четкой кристаллической структуры. Заметим, что наклепом называют упрочнение металла под действием пластической деформации. По мере увеличения степени деформации прочность металла (сплава) возрастает, пластичность, оцениваемая относительн1)1м удлинением, снижается. [c.51]

Пример соотношения вклада каждого слагаемого в величину напряжения течения, а также его изменение по мере нарастания степени деформации показан на рис. 4.9. Материалами для исследования служили молибденовый сплав МЧВП с размером зерна 75 мкм, испытанный при 100 °С, и армко-железо с размером зерна 15 мкм, испытанное при 20 °С. Как видно из рис. 4.9, вклад предела упругости, естественно, остается постоянным на всем протяжении деформации ц является тем исходным уровнем напряжения, на который накладываются все последующие составляющие деформационного упрочнения, [c.172]

Величина 80 эффекта может зависеть и не зависеть от степени деформации. Истинный 80 эс фект не зависит от деформации. Наблюдаемый 80 эффект используется с учетом уменьшения 80 с ростом деформации. У многих сталей 80 эффект не зависит от деформации [ 74, 75]. Как правило, он составляет 3 — 10 % от уровня напряжений при растяжений и зависит от температуры испытаний, структурного состояния и степени ле-гироеанности. В сталях со структурой сорбита с Оо,2 = 600- -700 МПа при 20°С 80 эффект слабо выражен. По мере возрастания прочности увеличивается и 80 эффект, особенно при переходе к структуре нижнего бейнита. [c.94]

Проведенные расчеты [79-82] показали, что усредненная по различным пикам доля лоренцевой компоненты в функции Фойгта постепенно возрастает от 46% в крупнокристаллическом состоянии практически до 100 % по мере увеличения числа оборотов, т. е. степени деформации (см. 1.1), при ИПД кручением (рис. 1.19). Профили рентгеновских пиков Ni, подвергнутого ИПД кручением с числом оборотов, равным 6, так же как и в случае Си, характеризуются преимущественно лоренцевой компонентой, составляющей в среднем 90% [79-82]. Обнаруженное увеличение доли лоренцевой компоненты в форме профиля рентгеновских пиков свидетельствует о логнормальном распределении кристаллитов по размерам и об упорядочении в распределении дислокаций в исследованных материалах по мере роста степени ИПД. [c.34]

Протекание локальной микродеформации, аблюдаемой, например,, в зерне II (рис. 167), подтверждается изменением формы отмеченного на рис. 165 квадратного отпечатка алмазного идентора и превращением его в ромбовидный (рис. 165, в). Следует также обратить внимание на то, что часть этого отпечатка, нанесенного в зоне границы, смещается в различной мере в зависимости от степени деформации сопрягающихся зерен. Эта закономерность хорошо видна на рис. 165, б, где одна из граней отпечатка имеет форму ступеньки (отмеченной стрелкой с белым кружком). Высота и глубина экстру-зионно-интрузионного смещения отдельных зерен в процессе деформации зависят от расположения и свойств зерен-соседей. При этом не наблюдается какой-либо прямой связи между степенью деформации и температурой испытания, с одной стороны, и характером возникающего микрорельефа, с другой. Наибольшая величина изменения микрорельефа (по сопоставлению с измеренным после химического травления и представленным на рис. 166, а и 167, а составляет около 80 мкм. [c.262]

При горячей пластической деформации слитка уже на первой стадии ковки наблюдаются дробление литой структуры и уплотнение металла. Пластические свойства при этом повыщаются как в продольном, так и в поперечном направлениях. По мере повыщения степени деформации структура меняется коренным образом. Количество зерен, в которых происходят сдвиги, растет помимо сдвигов, зерна поворачиваются и измельчаются, вытягиваются ликваты и междендритные прослойки, обогащенные различными примесями имевшиеся в исходном слитке трещины и пустоты в значительной степени заковываются. [c.57]

Уменьшение количества карбидной фазы и повышение коррозионной стойкости стали с увеличением степени пластической деформации при ВТМО носит затухающий характер. Это можно объяснить частичной рекристаллизацией сильно деформированного аустенита. Распад мартенсита, образовавшегося из рекристаллизационных зерен, по-видимому, протекает так же быстро, как и мартенсита, полученного при обычной закалке. При большей пластической деформации аустенита (е =1,0) в закаленной стали возникает значительное количество продуктов немартенситного превращения, коррозионная активность которых выше, чем мартенсита. Это приводит к понижению коррозионной стойкости стали, подвергнутой ВТМО с большими степенями деформации. С увеличением степени пластической деформации при ВТМО тетрагональность мартенсита возрастает с 1,038 до 1,050, т.е. процесс распада мартенсита и выделение карбидной фазы при отпуске после ВТМО, по крайней мере при принятых нами режимах ВТМО, у стали 45 происходит медленнее, чем после контрольной закалки. [c.58]

Таким образом,исходная монокристалльная структура сохраняется при деформации монокристаллов при минимальном искажении кристаллической решетки, т. е. при ламинарном пластическом течении, при котором мало деформационное упроч-Бение и дислокационная структура представляет хаотическое распределение клубков дислокаций, а общая плотность дислокаций невысока. При турбулентном, сложном течении увеличивается деформационное упрочнение и, следовательно, искажается кристаллическая решетка, усложняется дислокационная структура, повышается общая плотность дислокаций, возникает текстура и, наконец, образуется ячеистая структура. Формирование ячеистой структуры часто рассматривают как фактически эквивалентное получение структуры мелкозернистого поликри-сталлического металла [148]. Вследствие этих причин по мере продвижения в ряду ориентаций 001 <110>, 001 <100>, 110 <001> и 110 <110>—сохранение монокри-сталльной структуры при большой степени деформации затрудняется. [c.96]

Значительное повышение прочности и пластичности наблюдается уже при деформации с обжатием до 25%. Затем по мере дальнейшего увеличения степени деформации увеличение <3в и от идет с меньшей интенсивностью, однако при деформации на 85% предел прочности достигает Ов = 277 кГ1мм , а предел текучести от = 229 кГ мм . При этом величина относительного удлинения повышается от 2,5% после обычной закалки до 5,5% после НТМО [c.56]

Рассмотрим особенности формирования дислокационной структуры бериллия. Интенсивное размножение дислокаций и оккупирование ими пространств между включениями ВеО происходят в упругопла- стической зоне. По мере увеличения степени деформации дислокации [c.273]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...