Влияние Определение графита

Обрабатываемость серого чугуна связана с его твердостью НВ обратной зависимостью. Наличие графита полезно, так как в его присутствии стружка получается крошащейся и давление на резец уменьшается. Влияние формы графита незначительно. Обрабатываемость оценивается стойкостью режущего инструмента, допустимыми скоростями резания, чистотой обработанной поверхности и т. п. Она улучшается по мере увеличения количества Фе в структуре, а также по мере повышения однородности структуры, т. е. при отсутствии в ней включений (ФЭ, карбидов), обладающих повышенной НВ. Оценку обрабатываемости часто производят по экономической скорости резания (Уж), определяющей допустимую скорость обработки при обеспечении определенной стойкости резца. Скорость Уэк зависит от режима обработки и твердости чугуна, причем с повышением твердости она, естественно, уменьш ается (условно принято, что Чэк=1,0 при НВ 140) [c.61]

Углерод — неметаллический элемент, однако он обладает многими металлическими свойствами. Он существует в различных аллотропных формах, обладающих различными свойствами от чешуйчатого графита, который очень мягок и обладает относительно хорошими тепловыми и электрическими свойствами, до твердого и хрупкого алмаза, имеющего относительно плохие тепловые и электрические свойства. Графит очень широко используют в реакторостроении вследствие его превосходных данных как замедлителя, из-за его доступности, большой прочности при высоких температурах, легкости обработки и надежности. Поэтому было проведено много исследований по определению влияния облучения на этот материал. [c.184]

Эксперименты, выполняемые с целью получить данные об изменении свойств материалов элементов конструкции активной зоны проектируемых и строящихся ядерных реакторов, обычно проводят в исследовательских реакторах. Естественно, условия облучения в этих экспериментах, как правило, не полностью соответствуют условиям эксплуатации. Следует также отметить, что при радиационных испытаниях воздействует комплекс факторов спектр, плотность потока и флюенс нейтронов, осколки деления, -кванты, температура, влияние окружающей среды и т. п., — их необходимо учитывать для объяснения экспериментальных результатов. В то же время само облучение и определение условий, в которых оно происходило, проводятся исследователями различным образом. Это обстоятельство затрудняет сопоставление данных, полученных разными авторами. В связи с этим целесообразно рассмотреть как конструктивные особенности внутриреакторных устройств для облучения образцов графита, так и методы определения и сопоставления условий облучения. [c.75]

Теплопроводность. Теплопроводность сплавов и смесей, в отличие от теплоёмкости, не может быть определена по правилу смешения. Влияние отдельных элементов на теплопроводность чугуна [11] можно установить лишь приблизительно. Формулы для определения теплопроводности стали по её химическому составу не пригодны для чугуна, так как они не учитывают изменения структуры и, в частности, количества выделяющегося графита [36, 37]. [c.7]

Толщина стенок отливки. При увеличении толщины стенок отливки охлаждение её замедляется, что приводит к увеличению графито-образования и уменьшению твёрдости. В связи с этим возникает необходимость а) учёта влияния толщины стенок на изменение прочности и твёрдости и б) выбора диаметра пробного бруска для определения характеристики прочности и твердости отливки с данной толщиной стенок. [c.32]

Известно несколько других подходов к определению состава и параметров паров над поверхностью графита. Соответственно опубликован ряд работ, использующих эти отличающиеся данные при расчетах скорости разрушения в зависимости от температуры поверхности. Все эти теории в отличие от работы Скала и Гильберта являются приближенными. При анализе процессов в многокомпонентном пограничном слое они опираются на аналогию между тепло- и массообменом и применяют для оценки влияния вдува аппроксимационное соотношение, чаще всего [c.180]

При работе компрессора под влиянием нагрузок возникает силовая деформация поршня и цилиндра, которую также необходимо учитывать при определении наименьшего зазора. Кроме того, необходимо учитывать необратимое увеличение объема чугуна при его нагреве (так называемый рост чугуна ), являющееся следствием разрыхления чугуна из-за выделения графита и поглощения газов (переход водорода из атомарного состояния в молекулярное). [c.365]

Определения тепловой эффективности поверхностей нагрева [Л. 16, 25, 26, 153=] проводились на промышленных котлах. Применение специальных трубчатых пробоотборников позволяло получать из работающих топок пробы летучей золы и отложений, близкие по своим свойствам к реальным [Л. 125, 137, 146]. Покрытие труб котла графитом выявило влияние шероховатостей и материала поверхностей нагрева на процесс Оседания летучей золы [Л. 163]. Визуальный осмотр и наблюдение за ростом и структурой отложений позволяли определить степень загрязненности топки [Л. 26, 162]. [c.44]

При сварке ферритного и перлитного ковкого чугуна без специальной предварительной н последующей термической обработки в зоне термического влияния всегда образуются ледебурит и мартенсит. Для изготовления сварных конструкций, работающих под нагрузками, эти чугуны не пригодны. Обычно применяемая горячая сварка деталей из чугуна с пластинчатым графитом неэкономична применительно к деталям из ковкого чугуна. Возможна сварка литых заготовок ковкого чугуна перед их отжигом. Последующая термическая обработка позволяет ири определенных условиях получить вязкую структуру в зоне термического влияния и в шве. Однако сварка ковкого чугуна в сыром состоянии с последующим отжигом всего соединения возможна лишь в редких случаях. [c.72]

В некоторых промышленных сортах никеля, содержащих примеси углерода, продолжительное воздействие высоких температур (425—760 °С) может привести к возникновению по границам зерен графита. Такая пленка делает металл в определенных условиях склонным к межкристаллитной коррозии при последующей эксплуатации в средах, к которым никель обычно достаточно стоек, например в едких щелочах. Межкристаллитная коррозия никеля при этом может усиливаться иод влиянием напряжений [c.175]

С помощью метода конечных элементов в работе [59] показано, что модифицированный метод испытания на сдвиг путем перекашивания полосы очень удобен для определения критических коэффициентов интенсивности напряжений для деформирования типа II. Для разделения компонент деформирования типов I и II в [59] использован метод смыкания трещины [60]. Численные результаты для графито-эпоксидных композитов показали, что А ,/А ,, <0,012. Результаты расчета, представленные на рис. 4.65, указывают, что влияние формы образца на результаты испытаний существенно только при больших значениях a/L. [c.279]

Влияние состава атмосферы, при которой производится эксперимент, может существенно влиять на величину скорости испарения. Летучие окислы графита СО и СОг легко откачиваются вакуумными насосами, тем самым создавая эффект повышенного испарения. Однако следует учитывать, что для протекания реакции окисления графита необходимо определенное время. С другой стороны, молекула кислорода или другого агрессивного для графита газа, сталкиваясь с нагретыми до высоких температур (2000° С и выше) деталями, может нагреться и удалиться с поверхности до того, как произойдет химическое взаимодействие [c.71]

Авторы работы [182, с 115—118] отмечают, то устранение дефектов электросопротивления графита марки ГМЗ, облученного при температуре 90° С потоком 2-102 нейтрон см, происходит при отжиге на температуру 900° С и выше. Термо-э. д. с. также увеличивается при облучении графита. Определенное в работе [210, с. 94] соотношение между теплопроводностью и электросопротивлением графита изменяется под влиянием облучения, как показано ниже [c.97]

ДЛЯ алмаза рентгенограмму и легко царапал сапфир и карбид бора. Приведенный эксперимент был успешно повторен, а затем провели несколько серий таких экспериментов для определения порога давления и энергии нагрева, потребных для того, чтобы вызвать указанную реакцию. Кроме того, изучали влияние различных материалов- стенок, поведение различных сортов графита, а также смесей порошков алмаза и графита, порошков графита и металла и т. д. [c.201]

В различных отраслях техники широко применяются тонкослойные покрытия из полиамидных смол и полиэтилена. На де-тал 1 машин такие покрытия наносят газопламенным или вихревым методом. В лаборатории специального материаловедения проводились по двум направлениям исследования, направленные на улучшение физико-механических и антифрикционных свойств таких покрытий исследовалось влияние термообработки как фактора, позволяющего формировать структуру покрытия, а также влияние добавок в виде твердых смазок. Последние вводились следующим образом. Полимерный порошок высушивался, затем просеивался с целью отделения комков. После этого в полимерный порошок вводили определенное количество твердой смазки в виде графита или молибденита и масса тщательно перемешивалась. Полученная смесь наносилась на поверхность [c.91]

Форма, количество, величина и распределение графитных включений оказывают на предел прочности большее влияние, чем структура основной металлической массы. Наиболее заметное резкое снижение прочности наблюдается при расположении графитных включений в виде цепочки, прерывающей сплошность металлической массы. Наибольшая прочность достигается при сфероидальной форме графита. Она достигается в чугуне при прибавлении в определенных условиях магния и церия. [c.202]

В случае чугунов эти процессы имеют практическое значение, так как под влиянием присутствия определенных элементов (кремния, никеля и т. ц.) процесс образования графита ускоряется и интенсифицируется превращение в эвтектоидном интервале температур. При этом возможно образование весьма своеобразных структур, и, в частности, участков свободного феррита. Последний образуется несмотря на то, что средний состав аустенита, как правило, заэвтектоидный, причем участки феррита располагаются преимущественно около графита, где содержание углерода в аустените всегда понижено. [c.426]

Большое влияние на структуру чугуна оказывают перегрев и время выдержки его в жидком состоянии. Вначале повышение температуры выше точки расплавления способствует увеличению количества связанного углерода, а затем выше какой-то определенной температуры уменьшается количество связанного углерода и увеличивается количество графита. Выдержка чугуна при всех температурах перегрева затрудняет процесс графитизации и способствует увеличению количества связанного углерода. Повышение температуры перегрева чугуна и времени выдержки способствует размельчению графита. Структура чугуна после такой обработки в жидком состоянии более однородна и мелкозерниста. В работах И. Н. Богачева и К. П. Бунина было установлено, что перегрев чугуна — обратимый процесс, т. е. выдержка чугуна при более низкой температуре снимает полностью или частично влияние предыдущего высокотемпературного нагрева. [c.125]

Влияние перегрева и времени выдержки чугуна в жидком состоянии связано прежде всего с тем, что при этом полнее растворяются осколки графита, нерастворившегося в жидком расплаве вследствие своей тугоплавкости. Эти осколки оставшегося графита при последующем охлаждении служат центрами кристаллизации грубого графита. При перегреве растворяются также неметаллические включения, которые при определенных условиях (размер, кристаллографическое строение) служат центрами кристаллизации графита. И, наконец, при повышении температуры чугуна увеличивается степень его переохлаждения в период кристаллизации, что способствует увеличению числа самопроизвольных центров кристаллизации и получению мелкопластинчатого графита. При очень высокой степени переохлаждения может получиться белый чугун. [c.125]

При распаде аустенита в условиях малых степеней переохлаждения возможно образование графита, а также феррито-гра-фитной смеси. Принципиально эти процессы могут развиваться и при протекании превращений в стали, однако тогда на них не обращают особото внимания, поскольку они протекают сравнительно медленно и наблюдаются очень редко. Для чугунов эти процессы имеют практическое значение, так как под влиянием определенных элементов (кремния, никеля и т. п.) и готовых зародышей образование графита и феррито-гра-фитной смеси ускоряется и одновременно интенсифицируется превращение в эвтектоидном интервале температур. При этом могут образоваться весьма своеобразные структуры и, в частности, участки свободного феррита, которые возникают несмотря на то, что средний состав аустенита, как правило, заэвтектоидный. Образованию феррита способствует увеличение содержания кремния в чугуне, так как при этом состав аустенита изменяется в сторону понижения содержания углерода. [c.623]

Графит — хрупкий материал. По этой причине (а также учитывая его неоднородность) размеры — масштабный фактор — геометрически подобных образцов оказывают влияние на результаты определения прочностных характеристик. В этой связи авторы работы [58, с. 181] рекомендуют оптимальные размеры образцов для различных видов испытаний. Так, предел прочности при сжатии графита с плотностью 1,6 г/см и выше следует определять на образцах диаметром 20 мм и высотой 40 мм. Испытания при растяжении рекомендуют проводить на образцах галтельного типа общей длиной 130 мм и диаметром рабочей части 20 мм (для мелкозернистых материалов диаметр образца 10 мм). Для определения предела прочности при изгибе за стандартные приняты призматические образцы с размерами 20x20x100 мм. [c.73]

Влияние плотности на вторичный рост графита может быть объяснено следующим образом во время начального сжатия происходит заполнение (зарастание) межкристаллитных пор за счет роста кристаллитов в направлении оси с. Определение методом малоуглового рассеяния рентгеновских лучей субмикропористости различных углеродных материалов до и после облучения показало, что относительное ее уменьшение обусловлена расширением кристаллитов в микропоры [14] до тех пор, пока они не будут заполнены, после чего начинается вторичный рост материала. В более плотных материалах это произойдет, вероятно, при меньших дозах. [c.175]

На формирование термического сопротивления при различной степени наполнения оказывают влияние конфигурационные характеристики наполнителей. Так, графитовый порошок, отличающийся выраженной анизодиа-метричностью частиц, предрасполагает к образованию в клеевой прослойке структур с непосредственно контактирующими частицами. Поэтому сингулярная точка для клеевых прослоек с графитом (кривая 2, рис. 3-8) приходится на меньшие объемные концентрации по сравнению с прослойками на основе клея, наполненного частицами, по форме близкими к сферическим. Кроме того, характер концентрационных кривых термического сопротивления в определенной степени зависит от химической природы поверхности наполнителя. Последний фактор обусловливает различную степень взаимодействия макромолекул связующего с поверхностью наполнителя, в результате чего введение наполнителей с различной химической природой поверхности приводит к образованию структур, отличающихся друг от друга степенью упорядоченности макромолекул и частиц наполнителя. Отсюда при сравнении концентрационных кривых термического сопротивления R и прочности а сдвиг хь для системы с графитом, обладающим более высокой поверхностной активностью, по сравнению с системой, наполненной ПЖ-4М (см. кривые 1,Г, 2,2 ), видно, что формирование упорядоченных структур по времени и абсолютной величине в первом случае более выражено. 94 [c.94]

Для исследования влияния температурного фактора на теилопро-водность частиц искусственного графита был использован метод стационарного режиыа шар в шаре . Установлено, что теплопроводность слоя растет с повышением температуры, причем температурный коэффициент несколько увеличивается при превышении 225° С. Так, для смеси частиц (1-я партия, после многократного использования в качестве движущего слоя) при 7об= 1280 кг/м (а = 0,644) увеличение температуры от 60 до 225° С вызывает повышение от 0,74 до 0,85, а при изменении от 225 до 380° С л л возрастает до 1,05 ккал/м час град. Увеличение теплопроводности слоя с ростом температуры объясняется возрастающей ролью излучения и конвекции в процессе передачи тепла. При уменьшении плотности укладки это влияние радиационной и конвективной составляющих теилопереноса сказывается в несколько меньшей степени. Принимая в определенных температурных границах линейную зависимость получаем [c.136]

Опытные данные также указывают на то, что превалирующее влияние плотности укладки слоя сказывается не только в области низких, но и повышенных температур. Так, для смеси (/ р =400° = idem) при г =0,578 --0,81 ккал м-час-град, приг=0,586 = 90 ккал/м-час-град,. а при г =. 0,644 = Ь08 ккал м-час-град. При пользовании формулой (3)это влияние учитывается величиной 1 , определяемой логарифмической зависимостью от г по уравнениям (1), (2). При этом следует отметить согласованность данных, полученных методом стационарного и регулярного режимов. Необходимо иметь в виду, что опыты по определению зависимости от температуры сопровождались некоторым окислением графита, так как они проводились не в инертной среде, а в воздухе. [c.136]

Отклонение системы от равновесия при перегреве и продолжительность этого отклонения должны оказывать определенное влияние на характер распределения графита в литом металле при выплавке его в печах с кислой футеровкой. Можно ожидать, что один и тот же эффект будет достигнут при низкой скорости реакции и длительном времени выдержки или при высокой скорости реакции и малом времени выдержки. В работе [91] предлагается учитывать температуру перегрева (° С) и длительность выдержки [мин) в кислой печи по формуле т(Т—Тр)2. Когда эта величина больше 6800, то действие термовременной обработки положительно и условия кристаллизации сплава улучшаются. [c.130]

Данные о влиянии различных факторов на выделение графита в порах были использованы [16] для определения величины контактного давления, создающегося на межфаз-ной поверхности графита и матрицы во время субкрити-ческого отжига. Согласно расчету, релаксация напряжений при росте графита реализуется механизмом дислокационного крипа, контролируемого переползанием дислокаций. [c.139]

С целью определения содержания металлов в магнитном графите было проведено исследование его состава методом лазерной масс-спектромет-рии. Этот метод позволяет определять процентное содержание элемента до % (масс.). Исследования проводили на масс-спектрометре с двойной фокусировкой JMB-01SB, оснащенном лазерно-плазменным ионным источником. Лазерный масс-спектральный метод основан на измерении числа ионов основы и микропримесей, образующихся при испарении и ионизации анализируемого образца сфокусированным лазерным излучением. Анализ показал, что магнитный графит содержит следующие металлы Fe — 3 10" Mg — 1 10 А] - 2 10" Мп — 4-10" Sm, Ni, r, Pb, Ti по 2-10" Си — 3 10"" . Основную часть металлической фазы магнитного графита составляют Fe, Mg и А1. Содержание других металлов незначительно, однако небольшие количества металлов переменной валентности, входящих в состав магнитного графита, могут оказывать негативное влияние на окислительную стойкость материала и потребовать увеличения количества стабилизатора в рецептуре. Следует отметить, что при высокотемпературном способе получения магнитного графита металлы, присутствующие в его составе, находятся в форме оксидов. [c.662]

Левис [10] показал, что для характеристики износостойкости полиимидов, наполненных графитом, можно использовать показатель износа К, который был впервые предложен для описания антифрикционных свойств материалов на основе наполненного ПТФЭ, так как при трении температура поверхности подшипника не превышает 390 °С, т. е. порога деструкции полиимидного связующего. Для полиимидов, наполненных графитом, показатель износа К, определяемый величиной износа, отнесенной к нагрузке, скорости трения и продолжительности испытаний, остается постоянным при изменении показателя PV в интервале 0,03—10 МН/м - м/с. Был определен коэффициент трения полиимидов, наполненных графитом, при стендовых испытаниях шайб под осевым давлением, который при температуре трущихся поверхностей ниже 150 °С, оказался равным 0,3—0,6. При температуре выше 150 °С коэффициент трения лежал в пределах 0,02—0,2 в зависимости от нагрузки, причем более низкие значения коэффициента трения соответствовали более высоким нагрузкам. Изменение коэффициента трения при 150 °С не оказывало никакого влияния на износостойкость, а изменение износостойкости при 390 °С не сопровождалось изменением коэффициента трения. [c.229]

Чугунм с одинаковой формой графита могут иметь различную металлическую основу. Металлическая основа серого чугуна в литом состоянии может быть ферритной, перлитной, ферритоперлитной, сорбитной, легированного чугуна — аустенитной и мартенситной. В результате термической обработки можно получить различную структуру металлической основы серого чугуна. Для определения влияния этой структуры на сопротивление [c.152]

Размеры образцов, обычно используемых для определения сдвиговой прочности из испытания на изгиб, не соответствуют размерам классических, встречающихся в учебниках по сопротивлению материалов, балок. В частности, отношение ширина/толщина, b/h, у них обычно больше, чем у классических балок. Таким образом, используемые образцы часто напоминают скорее пластину, чем балку. Ширина образца составляет приблизительно 6,4 мм. Следовательно, у 16-слойного графито-эпоксидного однонаправленного композита отношение b/h>4. При таких условиях представляется целесообразным рассмотреть влияние ширины образца на распределение напряжений. [c.211]

Инж. Г. Н. Троицкий проделал большую работу по определению влияния различных химических элементов на графитообра-зование и формы графита в чугуне. Результат ее приведен в табл. 6. [c.160]

Это одно из важнейших специфических для чугуна воздействий, определяющих структуру отлпвок. Такие элементы, как кремний, алюминий и никель способствуют кристаллизации чу1 уна серым. Хром, марганец, сера и некоторые другие элементы затрудняют выделение графита из расплава и способствуют кристаллизации чугуна белым. Оценивают влияние разных элементов обычно путем определения отбеливаемосги чугуна. Из-за более быстрого охлаждения наружного слоя расплава отливка отбеливается поверхностная зона приобретает структуру белого чугуна, а внутренняя — серого. Между ними располагается переходная зона с половинчатой структурой. Отбеливаемость обычно характеризуют толщиной зоны полного (чистого) отбела и переходной зоны (рис. 49). [c.96]

В чугуне с шаровидным графитом твердые включения MgS и iMgO относятся к кубической решетке, которая будучи равноосной, обеспечивает кристаллизацию графита в шаровидной форме. При этом им удалось экспериментальным путем получить графит в глобулярной форме и синтетическом чугуне при обработке не только магнием, но и другими элементами—-селеном, теллуром, стронцием. Таким образом, можно заключить, что шаровидная форма графита может быть получена путем создания определенных условий графитизации чугуна. Основное влияние магния на чугун состоит в обессериванпи, которое является важным фактором, ускоряющим диффузию углерода и создающим условие равномерного поступления атомов углерода со всех сторон зародыша. [c.232]

Уменьшение содержания карбида ниже определенного минимума приводит к образованию двухфазной структуры графитированной (с/2= 0,335 нм) и неграфитиро-ванной (с/2 0,340 нм). Никель не образует устойчивых карбидов. Его способность ускорять графитацию объясняется образованием твердых пересыщенных растворов углерода и последовательным выделением из них графита. Те неорганические добавки, в которых не растворяется углерод, не оказывают ка алитпческого влияния на графитацию. [c.288]

Наряду с этим необходимо учитывать изменение первичной структуры, в особенности протяженность межфазовых границ аустенит—графит и аустенит—карбид, играющих значительную роль в зарождении и росте эвтектоидных фаз. С ростом концентрации церия или других редкоземельных элементов выше критической уменьшается количество графита в структуре и возрастает содержание эвтектического карбида (см. рис. 2), что должно способствовать развитию эвтектоидного превращения по метастабильному пути. При этом локальные концентрационные изменения, связанные с обогащением церием межфазовой границы аустенит— карбид [7], по-видимому, повышают устойчивость аустенита в соответствующих микрообъемах. Образование при повышенном содержании модификатора тонкодифференцированной аустенито-графитной эвтектики с большой протяженностью графит—аустенит может в свою очередь облегчить зарождение феррита при эвтектоидном превращении. Этим, по-видимому, обусловлено снижение устойчивости аустенита до- и заэвтектических чугунов при содержании церия и лантана более 0,30% (см. рис. 4, а и б). Необходимо, однако, и в этом случае учитывать возможность изменения состояния межфазовой границы в связи с обогащением церием, а также влияние избыточного содержания церия, растворенного в аустените. Эти факторы могут обусловить повышение устойчивости аустенита в пределах бывших эвтектических колоний, в результате чего в условиях непрерывного охлаждения эти участки испытывают превращение при более низких температурах, чем микрообъемы, соответствующие бывшим дендритам избыточного аустенита. Сложная роль редкоземельных модификаторов должна учитываться при определении их дозировки и режимов охлаждения отливок. [c.138]

Жаростойкость и ростоустойчивость являются необходимыми свойствами материала для деталей, работающих при повышенной температуре или повторяющихся нагревах. Кремний повышает жаростойкость железных сплавов. Данные о его влиянии на рост противоречивы [1—4]. Помимо окисления, одной из основных причин увеличения объема графитизированных сплавов при многократных нагревах и охлаждениях является растворение и повторное выделение графита. Один и тот же материал может иметь различную ростоустойчивость в зависимости от режима обработки [3, 6]. В зависимости от режима термообработки можно ожидать и различное влияние кремния на эти процессы 15]. Эта неопределенность затрудняет рациональный выбор сплавов, наиболее стойких при определенных условиях эксплуатации. [c.159]

Структуру графита и величину первичного зерна, как уже указывалось, можно регулировать обработкой чугуна в жидком состоянии и особенно эффективное влияние оказывает его модифицирование. При изменении типа модификатора изменяется величина зерна и характер структуры графита. Каждая кривая на рис. 79 представляет собой усредненные значения прочности на изгиб для чугунов с определенной структурой. Немодифицированный чугун имеет мелкий неравномерно распределенный графит со столбчатым строением (см. рис. 79, 1). В чугуне, модифицированном ферросилицием, графит крупнее (ГФ 5 по ГОСТ 3443—57), но более равномерный, хотя следы столбчатости еще сохраняются (см. рис. 79, 2). В чугуне, модифицированном силикокальцием (рис. 79, 3), графит еще крупнее (ГФ 4), но равномерный по всему сечению. Чугуны, модифицированные силикокальцием и предварительно раскисленные алюминием, имеют примерно такую же структуру графита, как и модифицированные ферросилицием, но она более однородна, а зерно более мелкое. [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...