Отжиг-Влияние режима

Влияние режима отжига на температуру хрупко-пластичного перехода вольфрама [c.61]

Влияние режима отжига 7 — 539 [c.135]

Термическая обработка для снятия внутренних напряжений 7 — 535 — Влияние режима отжига 7 — 536 — Режимы 7 — 537 [c.344]

Влияние режима отжига на остаточные напряжения серого чугуна состава — 3,18%, С — 2,45%, [c.536]

Влияние режима отжига на остаточные напряжения н механические свойства (чугун состава 2,64 / С 0,78 /о с 1.48-/. SI. 0,89 /оМп, W7 /oP, 0,lV/ S, 0,16% r, 0,31% N1) [61. Нагрев со скоростью 120—140 С в час. охлаждение до 200° С со скоростью 12-15° С в час [c.537]

Влияние режима отжига на уменьшение твЕрдостя в отбелённой чугунном литье (поршень отлит в металлическую форму пластинки со сквозным отбелом) [18] [c.539]

Влияние режима отжига на остаточные напряжения и механические свойства чугуна [1] [c.34]

Так, сталь Х17 легко пассивируется в средах, не содержащих ионов хлора, только после отжига при температуре 760—780° С. В закаленном состоянии и после закалки и отпуска при 300° С, а также после отжига при температуре 850° С пассивное состояние стали Х17 крайне неустойчиво. При анодной поляризации образцов на их поверхности даже в области пассивации образуются одиночные язвы. Влияние режима термической обработки на коррозионное поведение стали X17 в различных средах при комнатной температуре показано в табл. [111-24]. С изменением температуры рабочей среды [c.172]

Существенного влияния режимов окончательного отжига фольги на удельную емкость не обнаружено. [c.78]

В этом отношении представляет интерес работа [71], в которой было изучено влияние режимов старения (отжига) на механические свойства двойных сплавов титана, содержащих 14,5 16,8 и 18,1% (ат.) А1, а также тройных сплавов, содержащих, кроме титана, 16,5% А1+1,5% 51 и 18,1% А1+1,1% 2г. Эти сплавы были подвергнуты гомогенизации при 1000° С в течение 48 ч, а затем закалены в воде. После закалки сплавы нагревали при разных температурах в течение 100 ч. [c.45]

При волочении латунных прутков и труб в качестве технологической смазки следует применять мыльный раствор [49]. О влиянии режима охлаждения на макроструктуру латунной заготовки при горизонтальном непрерывном литье см. статью [50]. Технологический процесс непрерывного отжига радиаторной ленты описан в работе [51], а отжиг труб в кипящем слое в работе [52]. Механические свойства латуни Л68 после рекристаллизации при быстром нагреве даны в статье [53]. Механические свойства латуни Л68 показаны на рис. 78—82 и в работе [54]. [c.74]

Термическая обработка титановых сплавов может очень сильно влиять на склонность к коррозионному растрескиванию, при этом изменяются и и скорость распространения трещины. Важнейшие факторы здесь температура нагрева, время выдержки и особенно скорость охлаждения. Наиболее благоприятная термическая обработка всех титановых сплавов, повышающая их стойкость к коррозионному растрескиванию,—нагрев до температуры, близкой к (а + ) переходу, небольшая выдержка при этих температурах и быстрое охлаждение, при этом решающим фактором режима обработки является скорость охлаждения. Наоборот, длительные отжиги при средних и низких температурах и особенно с медленным охлаждением сильно увеличивают склонность сплавов к коррозионному растрескиванию. Естественно, что влияние термической обработки на сплавы различных классов неодинаково [36]. Сплавы а и псевдо-а-сплавы, если в них не более 6 % алюминия и нормированное содержание газовых примесей (Оа, М, На), ускоренным охлаждением от температур, близких к (о + /3) /3-переходу, можно перевести в разряд практически не чувствительных к растрескиванию в галогенидах. Термическая обработка (а + ) сплавов, легированных -изоморфными элементами, в меньшей степени влияет на их чувствительность к коррозионной среде, чем термообработка а-сплавов. Влияние термообработки на коррозионное растрескивание стабильных /3-сплавов мало изучено, но при этом общие закономерности сохраняются. [c.40]

С применением этих режимов отжига получены результаты, приведенные на рис. 4.42—4.46, которые иллюстрируют влияние термических выдержек на восстановление радиационных изменений некоторых свойств графита. [c.199]

Влияние количества термообработок, включая отжиг по различным режимам, закалку и старение, исследовали на сплаве Ti—8А1—2Nb-—ITa. Полученные результаты приведены в табл. 5 и на рис. 6. Значительное повышение вязкости при низких температурах по сравнению с материалом, отожженным по режиму (данные приведены в табл. 5 и 2), достигается посредством высокотемпературных отжигов в интервале 1283—1338 К (оптимальная температура отжига равна 1323 К). Однако высокотемпературные отжиги приводят к значительному снижению пределов текучести и прочности. Попытки сохранить прочностные свойства путем старения при 756 К оказались безуспешными прочностные свойства повышались очень незначительно при существенном снижении пластичности и повышении чувствительности к надрезу при низких температурах. Поэтому, очевидно, отжиг по принятому в производстве режиму при 1173 К обеспечивает наилучшие прочностные свойства, а высокотемпературные отжиги позволяют получить оптимальные свойства сплава Ti—8А1—2Nb—ITa с точки зрения чувствительности к надрезу при низких температурах (оис. 7). [c.281]

Отжиг 7 — 545 — Режимы 7 — 545 — Влияние на длительность графитизации [c.342]

В табл. 4 приведены данные влияния отжига на свойства чугуна с шаровидным графитом, а в табл. 5 — примеры практических режимов низкотемпературного отжига некоторых отливок. [c.30]

Пределы выносливости 122 Старение чугуна естественное 29 --искусственное (отжиг низкотемпературный) 28—30, 98, 101 — Влияние на снижение остаточных напряжений 32, 34 — Режимы 28, 34, 35 [c.245]

При проведении сравнительных исследований влияния ТМО в режиме СПД на структуру, механические и коррозионные свойства сварных соединений с широко используемыми видами ТО и ТЦО использовались образцы после рекристаллизационного отжига со временем выдержки 30 минут в трубчатой электрической печи марки Т 40/600, нагретой до температуры 730+5 °С, и образцы после двух циклов ТЦО. ТЦО образцов проводилась в интервале температур (880...730) 5 °С. Последующее охлаждение образцов после отжига и ТЦО осуществлялось на воздухе. Данные образцы имеют сопоставимые затраты времени на проведение послесварочной обработки и температурный режим по сравнению с ТМО в режиме СПД. [c.9]

С развитием диффузионных процессов связано и влияние предварительного отжига на поведение композиции при термоциклировании. С образованием хрупкой интерметаллидной зоны облегчались зарождение и рост трещин на границе волокна и матрицы. Так, в образцах композиции, отожженных 500 час при 1100° С, после 100 термоциклов по режиму 1100 20° С вольфрамовые и молибденовые волокна отделены от нихромовой матрицы глубокими трещинами [14]. С повышением коэффициента наполнения степень разделения волокон и матрицы увеличивалась. В исходных неотожженных образцах интерметаллидная зона была невелика и такая же циклическая термообработка вызывала лишь частичное разрушение вдоль поверхности раздела волокна и матрицы. По данным работы [125], трещины образуются на стыке волокна с матрицей и во время изотермического отжига при 1100° С. Предполагают, что причиной разрушения композиции служит появление хрупкой диффузионной зоны, не способной релаксировать термические напряжения. Вместе с тем величина этих напряжений не может быть большой, поскольку при 1100° С сопротивление пластическим деформациям никеля и его сплавов низкое. [c.187]

Аргоно-дуговая сварка. При автоматической аргонодуговой сварке сплава BTI8 была ненользована та же присадка, что и для сплава ВТ9. После сварки образцы отжигали по режиму 900° С, 1 ч, с последующим охлаждением на воздухе. Сварные соединения имели предел прочности 108 кгс/мм и ударную вязкость 2 кгс-м/см . Образцы разрушались по зоне термического влияния. [c.361]

Рис. 10. Влияние режима охлаждения поковок после Штамповки и изотермического отжига иа деформацию шестерен 1-й передачи КПП ЗИЛ-130 (сталь 25ХГМ) после иитроцементации

Влияние температуры, при которой стальная лента после горячей прокатки (заканчивающейся при 827°С) свертывается в. рулон, а также влияние режима последующего отжига на наво-дороживание стали при травлении изучали Р. Хадсон и Г. Страй-дженд [327]. Сталь содержала (в %, 1-е значение для стали плавки В, 2-е — для плавки С) 0,11 С 0,56—0,58 Мп 0,012— 0,010 Р 0,035—0,031 S 0,004 № 0,028 Сг 0,002 Мо 0,008— 0,002 А1 0,011 N2 и 0,004—0,003 As. Ленты стали плавки В после горячей прокатки свертывались в рулон при 588—616°С, сталь С после прокатки по такому же режиму свертывалась в рулон при 702°С. После кислотного травления для удаления прокатной окалины ленты подвергались холодному обжатию да толщины 2,54 мм. [c.117]

Исследования по влиянию режимов термической обработки и высокотемпературной деформации на фазовый состав и структуру сплавов 1-й группы [83, 85—90] позволяют представить следующую последовательность фазовых и структурных изменений в них. В полученном в реальных условиях литом материале, который может рассматриваться как материал, частично закаленный с высоких температур, процесс распада твердого раствора полностью подавить не удается, образуются вторичные карбиды или (W, Ме)а С и кар- бидыМеС, где Me — легирующий металл. При нагреве на температуры 1ШО—2000° С (ниже температуры растворимости карбида в вольфраме) происходит дораспад твердого раствора и снятие литейных напряжений. Отжиг литых сплавов на температуры однофазного состояния (2300—2700° С) обеспечивает полное растворение выделившихся первоначально в слитке карбидов с последующим выделением их в процессе охлаждения в более дисперсном виде. При этом происходит частичная инверсия Wg - МеС. Повторный отжиг старение) при более низких температурах (1700—2000° С) приводит к полному распаду твердого раствора с выделением более дисперсных, чем Wj карбидов МеС. [c.295]

Частичная фазовая перекристаллизация с нагревом до температур несколько ниже Лсз оказывает благоприятное влияние на свойства сплавов. Так, например, применяющийся в США сплав Ti—8А1—IMo—IV после деформации подвергают тройному отжигу по режиму нагрев прп 790° С в течение 8 ч, охлаждение с печью + 4- нагрев при 1010° С, 5 мин, охлаждение с печью + нагрев при 745° С, 15 мпн, охлаждение на воздухе [85]. Цель первого отжига — снять нагартовку, цель второго отжига — частичная фазовая перекристаллизация. При нагреве до 1010°С сплав приобретает структуру, представленную большим количеством -фазы и небольшим количеством ос-фазы. При охлаждении на воздухе первичная а-фаза сохраняется, а -фаза испытывает превращение ->G . Третий этап тройного отжига преследует цель снять фазовые и термические напряжения. Таким образом, тройной отжиг сочетает в себе элементы рекри-сталлизационного отжига с фазовой перекристаллизацией. После такой термообработки сплав имеет структуру, представленную пластинчатой а-фазой, полученной в результате a-превращения, в которую вкраплены островки первичной а-фазы почти полиэдрической формы. Такая структура обеспечивает более высокое сопротивление ползучести и уменьшает склонность сплава к солевой коррозии. [c.125]

В описанных выще экспериментах было изучено влияние водорода на структуру и свойства титана и а-сплавов после отжига по режимам, близким к применяемым в промышленности. После такого отжига структура металла представлена более или менее равноосными зернами а-матрпцы. Для практических целей важно также знать, каким образом влияет водород на свойства материала с пластинчатой или игольчатой структурой. Последние структуры могут возникать при перегреве металла и непременно наблюдаются в околошовной зоне и металле шва сварных соединений. [c.394]

Влияние режима сфероидизирующего отжига на твердость показано на рис. 103. С повышением температуры отжига до 800— 820°С твердость снижается из-за развития сфероидизации, а при дальнейшем увеличении температуры отжига твердость растет з- [c.175]

В настоящей работе исследовалось влияние режима термической обработки, в частности высокотемпературного гомогенизирующего отжига на свойства стали 55С2 (см. таблицу). Для изучения механических свойств термически обработанных образцов брали прокатанные полосы сечением 120x12 и 100x13 мм. [c.241]

В табл. 3.2.20 показано влияние режима отжига на остаточные напряжения в отливках из модафицированного чугуна с пластинчатым графитом. [c.436]

Для обеспечения свойств основного металла после нанесения покрытия, близких к свойствам, полученным после стандартной термической обработки, необходимо проведение исследований в двух направлениях 1 - оценка влияния температурновременного режима диффузионного отжига на структуру покрытия, а также переходной дис )фузионной зоны между покрытием и покрываемым металлом 2 - изучение влияния температурновременного режима диффузионного отжига и режимов восстано- [c.356]

Степень завершения гомогенизации при сварке зависит от 7 тах, диффузионной ПОДВИЖНОСТИ элементов, времени пребывания при температурах гомогенизации и исходной макро- и микрохимической неоднородности. Максимальная степень гомогенизации соответствует участкам ОШЗ, нагреваемым до Тс, учитывая, что коэффициенты диффузии элементов увеличиваются с повышением температуры в экспоненциальной зависимости. С наибольшей скоростью гомогенизация происходит по С, с меньшей — по S, Р, Сг, Мо, Мп, Ni, W в приведенной последовательности (коэффициенты диффузии в железе при 1373 К составляют для С 10 " и для остальных элементов 10 ...10 м / ). Время пребывания при температурах гомогенизации зависит от теплового режима сварки, а также от класса применяемых сварочных материалов. Последнее связано с дополнительным нагревом ОШЗ выделяющейся теплотой затвердевания шва (аналогично их влиянию на степень оплавления ОШЗ). Степень влияния металла шва определяется Гс.мш.Чем она выше, тем при более высоких гомологических температурах происходит дополнительный нагрев ОШЗ. При переходе от сравнительно тугоплавких ферритно-перлитных сварочных материалов к более легкоплавким аусте-нитным время пребывания ОШЗ свыше 1370 К уменьшается примерно в 1,5 раза. Весьма существенно влияет исходное состояние стали. Наличие труднорастворимых крупных скоагули-рованных частиц легированного цементита и специальных карбидов, например после отжига стали на зернистый перлит, заметно снижает степень гомогенизации. [c.515]

Магнитомягкий сплав с высокой индукцией насыщения Fe o-2V применяется при изготовлении полюсных наконечников прецизионных магнитов. Технология изготовления полюсных наконечников оказывает большое влияние на однородность магнитного поля. Одни авторы связывают однородность поля в зазоре магнита с распределением остаточной намагниченности на лицевой поверхности наконечника [1], которая в свою очередь обусловлена режимами деформирования заготовки и последующими отжигами, другие указывают на зависимость однородности от характера кристаллической структуры [2] или же от радиального изменения магнитных свойств составных полюсных наконечников [3]. [c.195]

В ряде случаев существенное влияние на структуру и свойства оказывает термическая обработка композиционного материала, например в боралюминиевой композиции, при использовании в качестве матрицы алюминиевых сплавов, предел прочности при растяжении в направлении поперек укладки волокон может быть увеличен в 2—3 раза за счет применения термической обработки. Прочность связи между компонентами и сдвиговые характеристики материалов, полученных сваркой взрывом или экструзией, могут быть улучшены в результате правильно выбранного режима отжига. Кроме того, термическая обработка может изменить структуру вследствие образования промежуточных фаз, положительное или отрицательное влияние которых на структуру и свойства следует учитывать. [c.9]

Были проведены исследования влияния термической обработки на ударную вязкость сталей. Металл исследовали как в состоянии поставки, так и после отжига, нормализации и улучшения. Исследования показали, что стали углеродистые обыкновенного качества в условиях низких температур не всегда обеспечивают надежную работу машин. Сталь СтЗкп склонна к старению, она становится хладноломкой уже при температуре —20° С. Ударную вязкость стали СтЗкп при температуре ниже —20° С можно незначительно улучшить, применяя термическую обработку при режиме улучшения нагрев до температуры 900° С, охлаждение в воде, отпуск при температуре 600° С. [c.226]

Существенное значение для выбора режима термообработки сплавов с а + р-структурой имеет знание диапазонов превращения фаз при нагреве и охлаждении. На относительное количество, состав и устойчивость р-фазы в значительной мере влияют температура выдержки, способ или скорость охлаждения и последующий отпуск (старение). Во всех случаях нагрев титановых сплавов до температуры существования р-фазы не дает улучшения их усталостной прочности, а, наоборот, унижает ее. Нагрев до темпе-ператур в зоне а + р-фаз (ниже температуры а + р -> Р) с охлаждением после этого с печью (отжиг в обычном понимании) дает для а + р-сплавов с пределом прочности при растяжении --90— 100 кгс/мм сравнительно низкие значения предела выносливости, а именно от —39,0 до —48 кгс/мм , т. е. по нижней части разброса данных (см. рис, 64). Нагрев до этих же температур (зона а -f + Р) с ускоренным охлаждением приводит у сплавов с прочностью 94—118 кгс/мм к значениям предела выносливости (знакопеременный изгиб) 54—61 кгс/мм , что уже лежит в верхней зоне рассеивания. Нагрев до температур в зоне а + р с ускоренным охлаждением и с последующим отпуском приводит у сплавов со структурой а к пределу прочности 114—142 кгс/мм и пределу усталости 54—69 кгс/мм [117]. Данную термообработку можно рекомендовать только для заготовок сплавов, имеющих достаточно мелкозернистую структуру или структуру корзинчатого плетения, испытываемых при многоцикловых нагружениях. При малоцикловой усталости с перегрузками дополнительный йтпуск может оказать отрицательное влияние на работоспособность металла. [c.148]

Одиако прочность больше зависит от размеров, формы, состояния поверхности и режима термической обработки (наличия напряжений) стекла, чем от его Х1имиче-ского состава. Твердость стекла колеблется ib пределах От 4 до 7 по шкале Мооса. Наибольшей твердостью обладает кварцевое стекло, наименьшей — свинцовое. Хрупкость стекла вызывается наличием на его поверхности и в его толще нев1идимых микротрещин, которые под влиянием внешних уоилий становятся центрами разрушения стекла. Повышается хрупкость стекла и при плохом его отжиге. [c.101]

Свойства упрочняемых з -фазой суперсплавов, таких как Rene 95, весьма чувствительны к скорости охлаждения после растворяющего отжига. Скорость охлаждения определяется закалочной средой и толщиной поперечного сечения материала. В работе [28] показано, что скорость охлаждения оказывает значительное влияние на размер г -выделений и характеристики разрушения при растяжении и ползучести при термообработке дисков из Rene 95 по трем режимам [c.245]

Деформируемые кобальтовые сплавы обладают простейшей микроструктурой, поскольку содержание карбидных выделений в них стараются сдерживать, чтобы свести к минимуму их влияние на деформируемость. Сплав HS-188, например, содержит после прокатного самоотжига мелкодисперсные вну-тризеренные выделения карбидов М С и зернограничные частицы Mjj g (рис. 5.10,г). С плав в основном применяют в виде листового проката, в этом случае для обеспечения достаточной высокотемпературной длительной прочности оптимальна равномерная микроструктура с размером зерен 5—6 класса по шкале ASTM. Недавно показали [24], что термомеханическая обработка тонкого (0,4 мм) листа способна улучшить сопротивление ползучести сплава HS-188 для малой деформации (<1%) путем создания сильно выраженной текстуры рекристаллизации. В этом режиме завершающая операция обработки давлением заключалась в холодной прокатке с обжатием на 80 % с последующим отжигом при 1232 °С в течение 10 мин. По отношению к плоскости листа и направлению прокатки главными компонентами текстуры были (ИО) [llO] и (112) [но]. Трансмиссионная электронная микроскопия позволила установить, что наблюдаемые улучшения явились следствием сочетания активного формирования границ субзерен с образованием карбидных выделений на дислокационной [c.195]

Дальнейшее увеличение размерной стабильности композиции было достигнуто отжигом при 1100° С. Образец, отожженный 4 час при 1100° С, после 1000 термоциклов по режиму 1000 570° С испытал небольшое формоизменение. Сопротивление композиции формоизменению путем предварительной термической обработки повышалось и на коротких образцах, термоциклированных по режимам с относительно медленной сменой температур. Аналогичные результаты получены и на композиции с молибденовым волокном, которая при термоциклировании по сходным режимам показала более высокую размерную стабильность, чем композиция с вольфрамом. Данные о влиянии предварительного отжига при 1200° С в течение 7 час на изменение длины композиции с вольфрамовыми и молибденовыми волокнами при термоциклировании по режиму 1000 [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...