Депланация профиля

Демпфирование колебаний 350 Депланация профиля 169 Депланация тонкостенных стержней при свободном кручении единичная — Эпюры [c.541]

В случае двутавра (фиг. 11, а и б) он равен произведению каждого из моментов, изгибающих полки в противоположные стороны в их плоскостях, на плечо, равное расстоянию между средними линиями полок, т. е. В= к (фиг. 11, б) (o(s) — ордината главной эпюры единичной депланации профиля, характеризующей распределение по профилю. Эпюру (О строят для впереди лежащего сечения (фиг. 11, а и б) при полюсе, совпадающем с центром изгиба (см. ниже), и при нулевой точке, выбранной так, [c.137]

Двигатели —Гармонический анализ сил давления газов 251 Движение гармоническое 234 Движущиеся элементы конструкций — Расчёт 160—175 Двутавры прокатные — Г еометрические характеристики кручения 227 Декремент затухания 245 Делительные окружности 641 Демпферы-—см. Гасители Депланация профиля тонкостенного стержня 226, 229 Дерево — Обозначение на чертежах 1050 Детали — Дефор<мации — Экспериментальное определение 309 [c.1067]

При несвободном (стесненном) кручении, когда депланация сечений затруднена, приведенные выше формулы непригодны. Общая теория стесненного кручения тонкостенных стержней открытого профиля разработана В. 3. Власовым. Он показал, что при стесненном кручении кроме касательных напряжений чистого кручения, вычисляемых по приведенным выше формулам, в поперечном сечении возникают значительные дополнительные касательные и нормальные напряжения. Изложение теории стесненного кручения тонкостенных стержней выходит за пределы краткого курса сопротивления материалов. [c.123]

Как известно, открытые тонкостенные профили плохо работают на кручение. Кроме того, если балка заделана так, что депланация сечения в заделке становится невозможной, то будет иметь место так называемое стесненное кручение, при котором в поперечном сечении возникают не только касательные, но и значительные нормальные напряжения. Поэтому желательно принимать меры, устраняющие кручение в балках прокатного профиля. Обычно по этой причине ставят симметричное сечение из двух швеллеров. Если же профиль один, а нагрузка значительна, то ее нужно выносить из главной плоскости так, чтобы она проходила через точку С (на рис. 313, б такое положение нагрузки показано пунктиром на рис. 313, г дан один из возможных вариантов конструктивного оформления вынесения нагрузки). В этом случае участок балки длиной х полностью уравновешивается силами Р, Q x) = P и моментом М х) = Рх кручения не будет. Поэтому точка С называется центром изгиба (иногда — центром жесткости). Центры изгиба всех сечений балки расположены на прямой, которая называется осью жесткости балки (рис. 313, б). [c.340]

В тех случаях, когда из эксплуатационных, монтажных или конструктивных соображений приходится идти на применение незамкнутых профилей, стараются наложить местные ограничения на депланацию. [c.140]

Так, на рис. 2.39 показан стержень с тонкостенным незамкнутым профилем, в котором при помощи жесткой заделки и двух перемычек ограничена депланация. Кручение в таких условиях носит название стесненного кручения. [c.141]

Стержень тонкостенного профиля (рис. 2), подвергающийся действию крутящего момента, одним концом закреплен против закручивания. Записать кинематические граничные условия, полагая, что депланация поперечного сечения в месте закрепления возможна, но контур попе- [c.17]

В тех случаях, когда из эксплуатационных, монтажных или конструктивных соображений приходится идти на применение незамкнутых профилей, стараются наложить местные ограничения на депланацию. Так, например, на рис. 109 показан стержень с тонкостенным незамкнутым профи [c.118]

Следует отметить, что стеснение осевых деформаций повышает жесткость и прочность тонкостенного стержня. Для тонкостенных стержней замкнутого профиля депланация будет существенно меньше (разд. 28), и для них, как правило, можно использовать обычную теорию кручения и изгиба стержней. [c.345]

Эти оговорки необходимы, так как изгиб профиля, представленного на рис. 5.14, в плоскости сопровождается изгибом горизонтальных полок в плоскости хг, что и приводит к искривлению плоских концевых сечений (к депланации). [c.133]

В формуле (14.49)2 четвертым членом учтена доля касательного напряжения, соответствующая моменту стесненного кручения (изгибно-крутильному моменту Л4ш). Итак, в формуле (14.49) последние члены учитывают эффект стеснения деформации тонкостенного стержня открытого профиля— стеснения его депланации. [c.406]

Влияние на кручение изгибающих моментов. В тонкостенных стержнях открытого профиля возникает эффект стеснения депланации и при воздействии на стержень внешнего изгибающего момента. Следует строго разграничивать случаи образования внешнего изгибающего момента поперечными силами (как это было показано выше) и продольными силами. На рис. 14,20 показан стержень швеллерного сечения. На рис. 14.20, а изображена эпюра секторных площадей этого сечения. На рис. 14.20, б, в показаны два варианта создания изгибающего момента поперечными силами и продольными силами, действующими в одной и той же плоскости. При этом изгибающий момент, созданный поперечными силами, кручения стержня не вызывает, поскольку плоскость его действия проходит через центр изгиба. Продольные же силы, образующие изгибающий момент, вызывают кручение, поскольку сила Р, приложенная в точке В, где ордината эпюры со не равна нулю, создает бимомент В = Р(о . На рис. 14.20, г, д изображен другой случай расположения линий действия поперечных и продольных сил, создающих изгибающий момент. В этом случае момент, создаваемый поперечными силами, вызывает кручение, поскольку плоскость его действия не проходит через центр изгиба сечения, а изгибающий момент, создаваемый продольными силами, кручения не вызывает, так как в точках приложения обеих сил (точки 5 и ординаты эпюры и равны нулю, и следовательно, бимомент, соответствующий этим силам, равен нулю. Пусть момент представляется как результат [c.415]

Рис. 49. Депланация прямоугольного профиля после утери устойчивости

ТОГО профиля с той разницей, что при вычислении (В (2)] и [Мц(г) нагрузки следует брать умноженными на коэффициент депланации (х. [c.183]

Основное свойство стержней с открытым профилем — слабое сопротивление свободному (чистому) кручению. Так называется скручивание двумя равными и противоположными парами, приложенными в плоскостях торцов стержня, причем депланация торцов ничем не стеснена и нормальные напряжения в поперечных сечениях не возникают. При [c.131]

Основная гипотеза продольные перемещения точек средней линии профиля пропорциональны единичным депланациям при свободном кручении, ординатам так называемой главной эпюры ш (открытый профиль) или ш (замкнутый профиль). [c.137]

Формулы справедливы и для замкнутого профиля, для чего (s) заменяется на ы (s) и ) на /С, где К. — центр изгиба замкнутого профиля [3]. В этих формулах j , у — координатные оси, параллельные главным центральным осям, но имеющие произвольное начало О, в частном случае О может совпадать с О (центром тяжести) 01 (s) —ординаты эпюры единичной депланации, построенной при полюсе О и произвольной нулевой точке х (s) чу s) — координаты точек средней линии в главных центральных осях. [c.141]

Уравнения эпюр В (г) и Щ (г) совпадают с приведенными выше для открытого профиля с той разницей, что при вычислении [В (2)1 и [Ж (г)] нагрузки следует брать умноженными на коэффициент депланации р.. [c.146]

Профиль с двумя осями симметрии. Стержень, сжатый постоянным усилием вдоль оси (в сечениях с двумя осями симметрии ось бруса совпадает с осью центров изгиба), имеет две изгибные и одну крутильную форму потери устойчивости. Первые две формы характеризуются поступательными перемещениями поперечных сечений, третья — вращением сечений. При шарнирном опирая ИИ обоих концов, препятствующем поступательным перемещениям и вращению, но не препятствующем поворотам (девиации) и депланации торцов, критической силой является наименьшая из трех сил [c.148]

При рассмотрении устойчивости плоской формы изгиба открытых тонкостенных профилей, в частности двутаврового профиля, существенно, что их кручение при опрокидывании связано с искажением (депланацией) поперечных сечений. Величина крутящего момента и искажение сечений изменяются по длине балки [c.344]

Различают два типа тонкостенных стержней—стержни замкнутого (рис. 8.23, а) и открытого (рис. 8.23, б) профиля. Эти два типа стержней обладают существенно разной жесткостью при кручении, вследствие чего углы закручивания их при одинаковых крутящих моментах также существенно отличаются. Существенно различны также характер распределения и величины касательных напряжений в их поперечных сечениях. Ниже рассматривается свободное кручение тонкостенных стержней, при котором депланация сечений по длине не изменяется и в поперечных сечениях возникают только касательные напряжения. [c.179]

В главе 8 было показано, что в общем случае (исключая стержни замкнутого кольцевого сечения) в тонкостенных стержнях при кручении наблюдается депланация, величина которой существенно зависит от типа сечения (открытого и замкнутого профиля). [c.295]

Различают две категории открыты.- профилей недепланирующие профили — стенки профиля образуют пучок, г,pi кручении сечение профиля остается плоским депланирующие профили — стенки не образуют пучка, пересекаясь по крайней мере в двух точках, при кручении плоскость сечения искажается, происходит депланация профиля, средняя линия из плоской ломаной (или кривой) превращается в пространственную (фиг. 2). При этом проекция средней ли- [c.169]

Делители наименьшие чисел I — 9 Делительные головки оптические 2 — 250 4—118, 122 Делительные окружности 1—493 Дельта-древесина 3 — 43 6 — 342 Демпферы 3 — 352 Демпфирование колебаний 3 — 350 Депланация профиля 3—169 --тонкостенных стержней при свободном кручении единичная — Эпюры 3—171, 175 Депланирующие профили тонкостенных стержней 3—169 Деполяризаторы 2 — 356 Дерево—Гибкость 3 — 319 [c.412]

Формула (4.8) определяет продольные перемещения Uz и выражает закон секториальных площадей Продольные перемещения по сечению z= onst тонкостенного стержня цилиндрической формы открытого профиля при отсутствии деформаций изгиба и растяжения контура поперечного сечения и деформаций сдвига средней поверхности складываются из перемещений, зависящих линейно от декартовых координат точки на линии контура (закон плоских сечений), и перемещений, пропорциональных секториальной площади (депланация) [42]. [c.137]

При исследовании кручения значения нормальных напряжений Ov = Ог могут оказаться весьма существенными. Кручение называется свободным, если роль нормальных напряжений в общей деформации бруса мала в сравнении с ролью касательных напряжений. В противном случае кручение называется стесненным. Стесненность кручения связана со стеснением депланацин поперечных сечений. Например, полый круглый стержень (тонкостенный стержень замкнутого профиля) испытывает свободное кручение без депланации поперечных сечений, как показано на рис. 13.3, а. Этот же стержень, будучи разрезанным вдоль одной из образующих открытый профиль), под действием тех же моментов закручивается с расхождением краев разреза в направлении оси, что приводит к депланации поперечных сечений. В этом случае значения малы и кручение остается свободным, при котором продольные (параллельные оси стержня) волокна не изменяют своей длины (рис. 13.3, б). Однако, если у того же разрезанного вдоль образующей стержня-трубки закреплен один на концов, а к другому приложен крутящий момент, характер напряженно-деформированного [c.292]

При расчете тонкостенных стержней открытого профиля, кроме обычных геол етрических характеристик плоского сечения, применяются дополнительные характеристики, связанные с депланацией сечения —так называемые секто-риальные характеристики. [c.126]

Сдвиг и инерция поворота пластин оказывают существенное влияние также на крутильные колебания тонкостенных сварных балок открытого профиля. Уравнение колебания с учетом сдвига и инерции поворота было получено Аггарвалом и Кренчем [291 для двутавра и швеллера. При этом предполагалось, что крутящий момент М, р связан о моментом инерции площади поперечного сечения /р так же, как и в теории Бернулли—Эйлера дМ 1дх=. = р/рЭ угде р—плотность материала у — угол закрутки. В сечениях полок (рис. 27) денотауют изгибающие моменты М , свя занные с депланацией (М и в верхней и нижней полосах имеют противоположные знаки) уравнением дM /дx = Q - -- -р1 д> /дх, где — перерезывающая сила в сечении полки [c.72]

Особенности открытых профилей в зависимости от жесткости кручения QJ . Основное свойство стержней с открытым профилем — слабое сопротивление свободному (иначе, чистому) кручению. Так называется скручивание двумя равными и противоположными парами, приложенными в плоскостях торцов стержня, причем депланация торцов ничем не стеснена и нормальные напряжения в поперечных сечениях не возникают. При весьма тонких стенках - >15- 20 — авиапрофили, от- [c.169]

К]5утяш,ие моменты в стержнях с депланирующим, например двутавровым, профилем при GJit- 0 морут быть восприняты поперечными силами в плоскостях полок. Одновременно появляются и нормальные напряжения из1 пба полок, что можно объяснить также несвободной (стесненной) депланацией поперечных сечеиий. Такое восприятие крутящих моментов называется стесненным, или изгибным кручением. Напряжения типа стесненного, или изгибного, кручения возникают от действия как крутящих моментов, так и от продольных сил и пар, поскольку они при некоторых условиях вызывают деформацию кручения. [c.170]

Главная эпюра единичиой депланации ш (s) и бимомент инерции профиля [c.178]

Различают две категории открытых профилей недепланирующие, стенки которых образуют пучок и при кручении профиль остается плоским планирующие — стенки не образуют пучка и пересекаются по крайней мере в двух точках, при кручении плоскость сечения искажается, происходит депланаци я профиля, средняя линия из плоской ломаной (или [c.131]

Главная эпюра единичной депланации mfsjH бимомент инерции профиля [c.141]

При разработке основ выбора геометрических элементов орнамента авторами принято, что размеры геометрических элементов поверхности существенно малы по сравнению с конструктивными размерами детали. Известно, что общая деформация литых деталей включает упругую и остаточную деформацию. Упругая деформация обусловлена перемещением и искажением (депланацией) сечения элемента в процессе обработки детали. При прочих равных условиях с увеличением толщины и площади сечения стенки доля упругой деформации, в том числе депланацин, уменьшается. Поэтому в толстостенных литых деталях этот вид деформации практически не учитывается. Однако при уменьшении толщины и площади сечения стенки и увеличении количества сочленений различных геометрических элементов доля упругой деформации, в особенности депланации, резко возрастает. Метод литья в отличие от других методов получения заготовок имеет значительное преимущество— возможность варьировать процессом кристаллизации и получать на поверхности рациональные геометрические элементы, создавая наиболее благоприятное сочетание свойств материалов и геометрических особенностей отливок. При уменьшении поперечного сечения бруса или пластины уменьшается его статический момент, а с ним и жесткость конструкции при изгибе и кручении. Поэтому геометрические элементы в виде тонких стержней с гладкой поверхностью рационально применять для литых деталей, работающих в условиях растягивающих и сжимающих напряжений. Геометрический элемент в виде тонкостенного бруса открытого профиля, обладающего малой жесткостью при кручеиии, целесообразно применять для литых деталей, воспринимающих нагружение изгибом, растяжением и сжатием. Геометрические элементы могут иметь и более сложную конфигурацию, обусловливающую анизотропию свойств в различных направлениях. [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...