Вентиляторы Втулки - Диаметр

Из-за того, что увеличение напора вызывает повышение отношения диаметра втулки к диаметру рабочего колеса, каналы между лопастями становятся все меньше, и поэтому качество обработки поверхности лопаток и точность их изготовления и установки оказывают весьма значительное влияние на поток. В связи с этим вентиляторы системы охлаждения изготовляются со значением ф < 0,4. При такой же тщательной обработке лопаток, как у высококачественных осевых нагнетателей, удается добиться повышения давления до 0,8. [c.566]

Значительный интерес представляют машины, у которых не только втулка, но и кожух имеют коническую форму. Такие машины относятся уже к классу не чисто осевых, а диагональных с меридиональным ускорением. В них за счет разности диаметров на входе и выходе возникают центробежные силы [см. 1-й член в уравнении (4-5)], которые отсутствуют в обычных осевых вентиляторах. [c.144]

В вентиляторе, имеюш,ем малый относительный диаметр втулки, окружная скорость у втулки Мвт (даже при окружной скорости [c.81]

Подавляющее больщинство высоконапорных одно- и многоступенчатых вентиляторов выполняются по схеме ВНА + РК + СА. Во избежание появления сильного щума и повышенных напряжений в осевых вентиляторах ограничиваются окружными скоростями концов рабочих лопаток до 120 м/с. Относительный диаметр втулки v = 0,4— 0,8 (большие значения для высоконапорных машин). Коэффициент расхода ф = с /Мц принимают [c.450]

Относительный диаметр втулки высоко-напорных вентиляторов v da Jd -=0,l5-i-0,b-, [c.311]

Рассчитанные таким образом колеса, например колеса осевых вентиляторов ЦАГИ, имеют лопатки, ширина и угол установки которых к периферии уменьшаются. Число лопаток у таких осевых вентиляторов ЦАГИ обычно принимается в пределах 2—12, углы установки лопаток составляют 10—30°, диаметр втулки достигает 40—70% от наружного диаметра колеса. [c.45]

С целью уменьшения потерь в вентиляторе желательно, чтобы площадь входа была меньше осевого сечения входа на колесо я/4 ( 1 — (й), где йо — диаметр втулки вентилятора. Отношение / 1 принимается в пределах 1,2—1,5. [c.101]

Ок — внешний диаметр лопастей вентилятора в ж йв — диаметр втулки вентилятора в м [c.267]

Особенностью вентиляторов является широкий и непрерывно расширяющийся диапазон схем и расчетных параметров ступени коэффициенты осевой скорости Са = Са и И теоретического давления Ят = = Нт 1 ри ) и — окружная скорость вентилятора, р — плотность среды) изменяются в пределах 0,15—0,6 и 0,02—0,6, соответственно, а относительный диаметр втулки в, = Л/О — в пределах 0,3—0,8. Это связано с условиями работы вентилятора и его назначением, которые могут быть весьма разнообразны. Часто значительная доля динамического давления [c.835]

По мере накопления данных в отношении аэродинамических, конструктивных и эксплуатационных свойств осевых вентиляторов различных схем аэродинамический расчет все более разделяется на две основные части выбор расчетных параметров и профилирование. Под выбором расчетных параметров понимается определение коэффициентов осевой скорости, теоретического давления, циркуляций лопаточных венцов, относительного диаметра втулки и аэродинамической схемы под профилированием — выбор густоты решетки, углов атаки, числа лопаток, определение углов установки и кривизны профилей. [c.836]

На основании работы К. К. Баулина (1944), которая позволяла определять по заданным значениям коэффициентов давления и производительности расчетные величины циркуляции и теоретического давления (схема физического процесса, как у К. А. Ушакова) для ступеней различных схем, Е. Я. Юдин и И. С. Елин (1946) построили обобщающий график, по которому при известной для расчетного режима быстроходности и принятому значению произведения из густоты решетки и коэффициента подъемной силы у втулки находились оптимальные расчетные значения коэффициентов давления и производительности, кпд и относительного диаметра втулки. В этой же работе были получены графики для опреде ления расчетных параметров вентиляторов, работающих в установках с потерей определенной части динамического давления. Быстроходность вентилятора однозначно определяется давлением, производительностью [c.837]

Метод выбора расчетных параметров для осевых одноступенчатых вентиляторов известных схем, многоступенчатых и встречного вращения, а также для установок с этими вентиляторами, в которых часть динамического давления теряется, был предложен И. В. Брусиловским (1958). Было показано, что при данных значениях обратного аэродинамического качества лопаточных венцов, фиксированных значениях коэффициента теоретического давления и относительного диаметра втулки кпд является функцией коэффициента осевой скорости и двух параметров, один из которых характеризует закрученность потока перед рабочим колесом по отношению к закручиванию потока в колесе, а другой характеризует величину остаточной закрутки за спрямляющим аппаратом по отношению к скорости закручивания перед ним. [c.838]

Для осевых вентиляторов (в условиях практически несжимаемой жидкости) переход к переменной циркуляции может вызываться стремлением получить более благоприятное распределение по радиусу углов поворота потока и его торможения, особенно при выполнении вентиляторов с малым относительным диаметром втулки и высоким коэффициентом давления. Это дает возможность в ряде случаев уменьшить габариты машины, упростить конфигурацию лопаток, а также избежать перехода к схеме с большим числом ступеней. [c.840]

Уменьшение диффузорности достигается также особым профилированием канала — меридиональным ускорением потока в проточной части вентилятора главным образом за счет конической втулки в рабочем колесе, что позволяет уменьшить потери давления, а также получить практически безотрывное течение в большом диапазоне режимов при высоких коэффициентах давления. При этом рабочее колесо или становится активным и статическое давление в нем не повышается (схема Шихта), или остается реактивным. В последнем случае меридиональное ускорение меньше и может быть достигнуто не за счет значительного увеличения диаметра втулки на выходе, а за счет некоторого ее уменьшения на входе. [c.843]

Форму кривых давления и мощности, во-первых, определяет наклон теоретической характеристики, который, как показал И. В. Брусиловский (1966), полностью определяется расчетными значениями коэффициентов теоретического давления (Ят)р, осевой скорости (сд)р, относительным диаметром втулки й и известным коэффициентом решетки А (1 + В) и не зависит от типа аэродинамической схемы вентилятора, реактивности его рабочего колеса или закрутки потока перед ним. Три йз этих величин характеризуют параметр наклона [c.845]

Типичный вентилятор системы охлаждения автомобильного дизеля показан на фиг. 55. Этот вентилятор рассчитан на производительность 6600 м час и давление 280 кг/м . Диаметр рабочего колеса составляет 320 мм, диаметр втулки 160 мм и число оборотов при данных условиях п = = 7700 об/мин. [c.566]

Для крепления лопаток вентилятора на диске может использоваться елочный элемент соединения, имеющий один крупный зуб. Данный вид соединения меньше ослабляет диск с небольшим значением относительно диаметра втулки, чем соединение типа ласточкин хвост . [c.77]

Сверху вентилятор закрывается крышкой 7, которая крепится к четырем стойкам диффузора. Между крышкой и платиками стоек установлена прокладка 2. К крышке с внутренней стороны приварено четыре ушка с отверстиями диаметром 4 мм для зацепления пружины. В центре крышки приварена опора пневматического цилиндра, 5, в центральное отверстие которой вставлен цилиндр, прикрепленный к опоре фланцем тремя болтами М8. В наружной конусной части у края крышки имеется отверстие диаметром 9 мм, в которое вставлен болт М8, прижимающий скобой трубку, подводящую воздух к пневматическому цилиндру. Далее трубка проходит через отверстие во внутренней конусной части крышки 7. Сверху на эту крышку ставится закрывающая крышка 3 и крепится шестью болтами М8 заворачиванием в резьбовые отверстия крышки и приваренных в этих местах платиков. Под фланец закрывающей крышки ставится прокладка 4 из брезентовой парусины, густо пропитанной суриком. Воздух к пневматическому цилиндру подводится через штуцер, приваренный в верхней части. Внутри цилиндра перемещается поршень, состоящий из трубы и двух наконечников. В трубе поршня предусмотрен паз шириной 5 мм вдоль образующей. В этот паз при вставленном в цилиндр поршне входит конец установочного винта. При заворачивании его в резьбовое отверстие цилиндра обеспечивается ход поршня 85 мм. Со стороны верхнего наконечника на поршень надевается манжета, распираемая и прижимаемая к стенкам цилиндра пружинным кольцом из проволоки, затем надевается втулка и заворачивается гайка. Гайка фиксируется шплинтом. [c.136]

Колесо главного вентилятора (рис. 86) представляет собой сварную конструкцию, состоящую из втулки 3, диска 2 и кольца I, на котором укреплены двенадцать лопастей 9. Каждая лопасть заканчивается резьбовым хвостовиком для крепления ее на кольце при помощи гайки 8. Угол наклона лопастей 32°. Диаметр колеса равен 1000 мм. При помощи втулки 3 колесо насажено на вал 17 и дополнительно закреплено на нем шпонкой 5 и гайкой 4. [c.156]

Примером такой трансзвуковой ступени является одноступенчатый вентилятор, типичный для ДТРД с большой степенью двухконтурности (рис. 19). Такая ступень должна обеспечивать максимальный расход воздуха при минимальном внешнем диаметре, что достигается применением высокой осевой скорости на входе в вентилятор и малым относительным диаметром втулки. Существуют известные ограничения, препятствующие получению высокой нагрузки ступени допустимая (по условиям прочности) окружная скорость, число М набегающего потока и относительное повышение статического давления у втулки (особенно при относительно длинных лопатках), которые определяют возможное повышение давления в ступени, а также число N[wi на периферии лопаток рабочего колеса. [c.45]

Для компенсации уменьшенной степени повышения давления во втулочных сечениях одноступенчатого вентилятора применяют дополнительную ступень (ступени) в области втулки. Компенсация возможна также и с помощью повышенной работы сжатия первых ступеней компрессора внутреннего контура. Примерами двигателей, на которых использованы эти способы компенсации, могут служить ДТРД TF39, на котором применена дополнительная, половинная по диаметру ступень, установленная перед основной ступенью вентилятора, и ДТРД F6-50A, на котором использованы три дополнительные ступени, установленные за основной ступенью вентилятора. [c.46]

Следует также отметить, что для современных авиационных ГТД из-за применения достаточно высоких значений степени повышения давления вентиляторов и компрессоров, а также из-за разделения потока воздуха в ДТРД на два контура существенно осложняется решение задачи создания высокоэффективных последних ступеней компрессора. В ТРД и особенно в ДТРД лопатки последних ступеней имеют малую абсолютную высоту при большом значении относительного диаметра втулки вт. Как известно, при значениях 5вт>0,85 существенно увеличиваются концевые потери, что приводит к снил<ению КПД ступени. Для увеличения высоты лопаток последних ступеней возможно применение пониженных осевых скоростей по тракту проточной части, что благоприятно и для организации рабочего процесса в камере сгорания. Однако пониженные значения осевой скорости приводят к снижению работы сжатия в ступени, что уменьшает степень повышения давления в ней. Поэтому обычно при проектировании последних ступеней компрессора принимается компромиссное решение, при котором оптимизируют форму и высоту проточной части выбором рационального соотношения между осевой скоростью, окружной скоростью и коэффициентом нагрузки. [c.46]

Вентилятор ДТРД TF39 выполнен полутораступенчатым , состоящим из передней половинной и последующей полной ступеней. Около половины расхода воздуха проходит через внутреннюю двухступенчатую часть вентилятора, другая половина — через внешнюю одноступенчатую часть. Это обеспечивает практически одинаковую по радиусу лопатки степень повышения давления вентилятора и позволяет получить его минимальный диаметр и небольшую массу. Относительный диаметр втулки на входе в вентилятор очень мал и составляет 0,26 вместо обычных в авиационных вентиляторах значений, равных 0,35—0,4. [c.123]

Тепловоз. ............ Диаметр рабочего колеса в мм. . Диаметр втулки колеса <1 в мм. . . Число лопастей.......... Угол установки лопастей 0 в град Максимальная скорость вращения вентилятора п в об/мин. ........ Окружная скорость ш в м/сек. . . ТЭЗ 1600 700 6 20 1380 116 ТЭП60 1600 720 6 25 1100 92 ТЭЮ 1800 810 8 20 1255 118 ТЭМ1 1600 700 6 20 986 83 ТГМЗ 1200 540 8 1300 82 [c.271]

Метод К. А. Ушакова (1936, 1938) был разработан, исходя из того, что вентилятор предназначен для получения определенного перепада давлений. Величина расчетной циркуляции находилась из уравнения, справедливого для идеальной жидкости, но через величину расчетного давления, увеличенного против заданного за счет потерь трения, в зазоре и влияния решетки. Через расчетную циркуляцию по формуле вихревой теории опредялялась потребляемая вентилятором мощность. По величине мощности находилась скорость закручивания на внешнем радиусе, и далее кинематика потока определялась из условия радиального равновесия закрученного потока идеальной жидкости при постоянной осевой скорости. Коэффициент осевой скорости предлагалось выбирать в пределах 0,25—0,35 с тем, чтобы получить достаточно высокий статический кпд вентилятора, хотя и отмечалось, что при больших значениях коэффициента осевой скорости полный кпд увеличивается. Величина относительного диаметра втулки оценивалась по расчетному коэффициенту циркуляции. Спрямляющий аппарат рассчитывался на величину циркуляции скорости закручивания потока за рабочим колесом (взятой с обратным знаком). [c.837]

Дизель 11Д45. Коленчатый вал (рис. 57) отлит из высокопрочного чугуна, шейки вала пустотелые, по рабочей поверхности азотированы на глубину 0,3—0,6 мм, твердость поверхности шеек HR 40 — 50, шероховатость не ниже 9-го класса. Диаметр коренных шеек 250+° °з5 мм, а шатунных— 165+ мм. Щеки и внутренние полости вала не обработаны, а окрашены маслостойкой краской. Угол между кривошипами относительно друг друг составляет 90° в соответствии с порядком работы цилиндров. Вал имеет восемь шатунных и десять коренных шеек, из которых пятая коренная шейка, наиболее нагруженная, удлинена. Со стороны насосов на хвостовик вала, имеющий конус, насажен антивибратор, крепление которого к валу производится фланцем шлицевой втулки 3 болтами 2. От втулки 3 через торсионный вал вращение передается ведущей шестерне редуктора привода воздушного нагнетателя, от нее масляному и водяным насосам, а от ступицы этой шестерни гидронасосам гидростатического привода вентиляторов холодильника дизеля. [c.127]

Ротор 6 состоит-ИЗ двух клювообразных шестиполюсных стальных наконечников и катушки возбуждения, помещенной на стальной втулке, которые жестко закреплены на валу 5. Концы обмотки возбуждения припаяны к контактным кольцам 7, напрессованным на изоляционную втулку вала ротора. Вал вращается в шариковых подшипниках, помещенных в передней 3 и задней 5 крышках. Внутри задней крышки расположен полупроводниковый выпрямитель и щеткодержатель 9 со щетками и пружинами. На конце вала закреплен приводной шкив / и вентилятор 2 для обдува и охлаждения генератора. Приводной шкив может иметь разный диаметр, чем достигается унификация генераторов для различных типов автомобилей и тракторов. [c.250]

Теперь отверните болты 13 и снимите вентилятор 1, накладку 12 и шкив 10 со ступицы 11 валика 4. Затем отверните гайки 8 и снимите крышку 3 с корпуса 7 вместе с начинкой , предварительно отсоединив установочную планк> генератора. Установите крышку в тиски и снимите крыльчатку 6 с валяка 4 приспособлением (рис. 37), состоящим из болта 1 и втулки 2. Если этих деталей у вас нет, воспользуйтесь регулировочным болтом 8 (см. рис, 2) и его резьбовой втулкой, подложив под торец валика шарик диаметром около 10 мм. Пре> асчем снимать крыльчатку, замерьте размер А (см. рис. 36) и запишите его на бумаге. Посредством приспособления (см. рис. 37), состоящего из болта 1 и шайбы 3, снимите ступицу 11 (см. рис. 35) с валика 4. Теперь выверните винт 2 и левым концом оправки (рис. 38) выпрсссуйте подшипник [c.53]

Волновая обмотка якоря имеет 45 шаблонных секций из провода марки ПЭЛШД диаметром 0,86 им. После укладки обмотки на вал якоря насаживается в горячем состоянии вентилятор. Для предохранения от попадания масла подшипников на обмотку якоря и катушки на вал с обеих сторон насаживаются маслоотбойные втулки. [c.118]

Из ЛИСТОВ винипласта легко изготовить вентиляционные короба, царги для аппаратов и другие детали, нагревая материал до 130—160° и изгибая его на деревянных формах. Трубы можно гнуть в нагретом состоянии. С этой целью трубу засыпают песком, закрывают пробкой и выдерживают при 130—140° после этого труба легко поддается изгибанию. Трубопроводы из винипласта применяют для давления до 5 атм. Из винипласта изготовляют краны, вентили и другие фасонные детали. На фиг. 287 показано рабочее колесо вентилятора из винипласта. Kopnj и диски рабочего колеса изготовлены из винипласта толщиной 6 мм, лопатки (32 шт.) рабочего колеса и диффузор — из листов толщиной 2,5—3,5 мм. Втулка выточена из прутка диаметром 75—80 мм. Монтаж рабочего колеса осуществляется в следующем порядке к втулке 1 приваривают диск 2] на втулку плотно надевают основной диск 3, к которому последовательно приваривают лопатки 4 и наружные диски 5 и 6. Вентилятор рассчитан на производительность 5000 м 1час, 1440 об/мин. [c.438]

Подпятник и вентиляторное колесо холодильной камеры. В верхней части холодильной камеры к фундаменту четырьмя болтами диаметром 16 мм крепится подпятник вентилятора. Подпятник (рис. 65) конструктивно выполнен таким же, как и на тепловозах 2ТЭ10Л и 2ТЭ10В. В расточку корпуса 6 подпятника установлен вал 1 вентиляторного колеса в сборе с подшипниками 5 и 5. Подшипники насажены на вал и внутренними кольцами опираются на буртик вала верхний — непосредственно, а нижний — через распорную втулку 7. Прижаты кольца круглой гайкой 10, закрепленной стопорной шайбой 9. В корпусе подпятника подшипники находятся с зазором О—0,075 мм. Наружное кольцо верхнего подшипника упирается в бурт корпуса подпятника и прижато к бурту крышкой 2, что исключает осевое перемещение вала вентилятора вместе с подшипниками относительно корпуса. Верхний подшипник упорный и воспринимает осевые усилия от вентиляторного колеса, а нижний воспринимает усилия неуравновешенных масс вентилятора. На верхний хвостовик вала с конусностью 1 8 посажено вентиляторное колесо со шпонкой и закреплено на валу корончатой гайкой. На нижний хвостовик вала с конусностью 1 10 посажен фланец 15 со шпонкой и закреплен корончатой гайкой. Сверху подпятник закрыт крышкой 2 с войлочным уплотнением. В крышке имеется масленка 5 для добавления смазки во время эксплуатации. В нижней крышке установлена манжета 13 и уплотнительное кольцо 14. Для промывки предусмотрено отверстие, закрытое пробкой 12. [c.91]

К барабану 6 вентиляторного колеса холодильной камеры (рис. 66) по наружному диаметру приварено восемь лопастей. Обод барабана изготовлен из листовой стали и сваркой соединен со втулкой через два несущие диска. Между ободом и втулкой расположено восемь ребер жесткости 5, выполненных из листовой стали. Сверху приварен штампованный из листовой стали обтекатель 8. Лопасти вентилятора имеют воротник жесткости 4. Воротник жесткости выполнен литым и имеет щтыреобразный выступ, на который насажена и приварена труба. Лопасть 1 надета на воротник, приварена к нему, а к трубе 3 прикреплена заклепками 2. Собранная лопасть по периметру воротника приварена к ободу барабана под углом 31 °48. На диаметре 1550 мм контролируют угол 23 ° 1 °. Угол закрутки профиля лопасти должен быть равномерным по всей длине. Готовое вентиляторное колесо подвергается статической балансировке (допустимая неуравновешенность не более 2,7 Н см). Неуравновешенность устраняют приваркой грузов 7 на нижнем диске барабана. Отбалансированное вентиляторное колесо испытывают на разнос в течение 10 мин при 1400—1600 об/мин, после чего проверяют состояние сварных швов. [c.91]

Конструкция сборочных единиц и деталей редукторов. Как уже упоминалось выше, корпуса переднего и заднего распределительного редукторов состоят каждый из двух частей верхнего картера 5 и нижнего картера 7, представляющих собой механически обработанные отливки из серного чугуна, соединяемые между собой (после установки в нижний картер ведущего вала, промежуточного вала, вала вентилятора в сборе) посредством болтов и шпилек с гайками, фиксируемыми против отвертывания пружинными шайбами. Для исключениялзаимного смещения картеров установлены два конических штифта диаметром 10 мм с гайкой для их демонтажа. Для уплотнения по плоскости картеров укладывают шелковую нитку толщиной 0,1—0,2 мм. В редукторах для опор валов применены шариковые и роликовые подшипники. В открытый нижнИй картер, установленный для удобства в специальное приспособление, обеспечивающее горизонтальное положение плоскости разъема, вставляют вал I вентилятора в поперечную расточку корпуса до установки ведущего вала 44. Вал промежуточный 32 и нижиий вал 58 монтируют в корпус независимо от установки вала вентилятора. Вал 1 вентилятора вставляют в поперечную расточку корпуса полностью собранным с насаженными на него до упора в бурты совместно с гнездами 9. 17 подшипниками. Сферический. роликовый подшипник 18 воспринимает радиальную нагрузку, а шариковый подшипник 8 — радиальную и осевую нагрузку, фиксируя вал в осевом направлении. Подшипники насажены на вал по напряженной посадке с натягом. Наружные кольца подшипников сидят в гнездах по посадке скольжения. Со стороны подшипника 18 на вал по горячей посадке насажена до упора в торец внутреннего кольца подшипника коническая шe tepня 3 с радиальным натягом 0,087— 0,033 мм. Шариковый подшипник 8 фиксирован на валу насаженными с натягом 0,02—0,003 мм маслоотбойным кольцом 4, втулкой 1 с натягом 0,06—0,013 мм с маслосгонной левой ленточной резьбой и числом заходов 6. В гнезде подшипник закрыт крышкой 10, торец котррой цри креплении гнезда с крышкой к корпусу зажимает наружное кольцо. В кольцевую проточку гнезда вложено для уплотнения резиновое кольцо 13, зажимаемое крышкой. [c.204]

Трехцилиндровый компрессор КТ7 (КТ6) (рис. 46) устроен так. Между двумя цилиндрами низкого давления (ЦНД) диаметром 198 мм, угол развала которых составляет 120°, установлен вертикаль-йый цилиндр высокого давления (ЦВД) 6 диаметром 155 мм. ЦВД снабжен горизонтальными, а ЦНД — вертикальными ребрами для охлаждения, которые увеличивают поверхность теплоотдачи. Цилиндры отлиты из чугуна. Стальной штампованный коленчатый вал 16 имеет две коренные шейки, установленные в шариковых подшипниках 19, и одну шатунную шейку, которую охватывает разъемная головка 2, снабженная стальными вкладышами, залитыми баббитом. Головка 2 имеет три пары проушин, в которые жестко вмонтированы пальцы, продетые через бронзовые втулки нижних головок шатунов 5. Левый, если смотреть со стороны привода, шатун называется главным и крепится к разъемной головке двумя пальцами. В верхние головки шатунов запрессованы бронзовые втулки, через которые продеты пальцы 8 плавающего типа, установленные в бобышках чугунных поршней 4. Кольца поршней (два компрессионных и два маслосъемных), подшипники 19 и внутренняя поверхность цилиндров смазываются путем разбрызгивания масла. Коленчатый вал приводится во вращение через муфту 17. К муфте крепится шкив 18 для клинового ремня 15 привода вентилятора 14. Вентилятор служит для охлаждения главным образом ЦВД и радиатора 7, через который проходит воздух после первой ступени сжатия. Радиатор состоит из двух сектщй, набранных из медных трубок с навитыми на них латунными лен- [c.124]

Втулка якоря несет на себе сердечник якоря с нажимными шайбами, коллектор и вентилятор. Она представляет собой трубу, изготовленную из стали 35 с буртом для упора вентиляторного колеса, двумя шпоночными канавками нг наружной поверхности и резьбой с передней стороны. Втулка напрессованг на вал якоря без шпонки с усилием 60—110 тс (600—1100 кН). Внутри поверх ность втулки обработана под два посадочных диаметра со ступенями, отличаю щимися на 1—2 мм в диаметре. [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...