Формула продольного увеличения

При обсуждении обычных систем формирования изображения мы рассматривали только поперечное увеличение однако голографическому изображению присуща трехмерность, и, следовательно, нам необходимо также рассмотреть увеличение вдоль продольной оси. Используя схему, подобную изображенной на рис. 6, но с двумя точечными объектами, лежащими на оптической оси на расстоянии d друг от друга, находим, что продольное увеличение действительного изображения дается формулой [c.70]

Разделив (1.63) на (1.64), можно получить формулу для продольного увеличения [c.19]

В статьях Лейта и его сотрудников [84, 85] описаны схемы микроскопии в расходящихся лазерных пучках, приведены формулы увеличения и определены условия, при которых в восстановленном изображении отсутствуют аберрации. Более подробно теория углового и продольного увеличений изложена в работе [94], где даны выражения для аберраций третьего порядка при восстановлении точечных предметов и указаны пути их устранения. [c.331]

Проверка на прочность производится по формуле продольно поперечного изгиба с учетом увеличения изгибающего момента от прогиба балки. Наибольшее напряжение будет [c.149]

В этих формулах Да — увеличение станочного межосевого расстояния при обработке червяка определяется формулой (7.33) щ — станочное передаточное число при обработке червяка определяется формулой (7.31) Ахо — разность значений продольной модификации в середине витка червяка и в экстремальной точке линии продольной модификации (в мм) [43, 44]. [c.359]

С помощью формулы (5) или (27) для линейного увеличения формула для продольного увеличения может быть преобразована [c.13]

Пользуясь формулой (40) для продольного увеличения в сагиттальной и меридиональной плоскостях и помня, что линза находится в воздухе, вследствие чего передние и задние фокусные расстояния равны друг другу по абсолютной величине и имеют обратные знаки, можно приравнять оба выражения для продольного увеличения (в силу равенства отрезков и и отрезков 1,- и ). Таким образом, получаем [c.35]

Это соотношение называется формулой Максвелла для относительного увеличения. Из нее следует, что продольное увеличение равно квадрату поперечного увеличения, у.множенному на отношение показателей преломления п 1п. В 4.3 [c.164]

Отношение длины бХ изображения бесконечно малого отрезка, параллельного главной оптической оси, к длине 6Х самого отрезка называется осевым или продольным увеличением. Для этого увеличения из формулы (11.16) находим [c.81]

Из рис. 177 следует, что точки Р и Р, Р и Р 2 являются оптически сопряженными, поэтому величины гр и г р можно связать продольным увеличением а, которое в соответствии с формулой [c.219]

Определение допускаемой нагрузки при продольно-поперечном изгибе. Расчет на продольно-поперечный изгиб обладает той особен-иостью, что напряжения при увеличении нагрузки возрастают значительно быстрее последней (рис. 513) (График на рисунке построен по формуле (19.78) в соответствии с данными примера 78). Такая же нелинейная зависимость напряжений от нагрузки имеет место в любой задаче продольно-поперечного изгиба. [c.525]

При нагревании на стержень, заделанный одним концом, увеличит свои поперечные и продольные размеры (рис. 11.40, а). Увеличение длины Д/,, по известной из физики формуле, составит [c.74]

Из формулы (10-18) видно, что при расчете на продольно-поперечный изгиб зависимость между напряжениями и нагрузками является нелинейной. При увеличении всех действующих сил в п раз напряжения возрастут более чем в п раз, так как в последнем слагаемом в п раз возрастут величины и S, и /о. Поэтому сопоставление величины max с допускаемым напряжением ни в коей мере не дает возможности оценить прочность бруса (подробнее это указание разъяснено в задачах 35). [c.263]

Допустим, что в опасной точке опасного поперечного сечения напряжения достигнут величины предела текучести (или ао.г) при увеличении в п раз всех действующих на брус нагрузок. Указанную величину п принимают за коэффициент запаса прочности при продольно-поперечном изгибе. Из сказанного следует, что величина п может быть определена из формулы [c.263]

Величина х является критерием продольной устойчивости гусеничного трактора. Согласно формуле (19) дг уменьшается при увеличении силы тяги на крюке, силы инерции, составляющей лобового сопротивления и суммарного момента касательных сил инерции Mjs- Аналогично изложенному на стр. 279 можно доказать, что наиболее опасные по устойчивости условия имеют место при равномерной работе трактора с прицепом. [c.283]

Смена качественно различных переходных режимов при увеличении числа Гартмана затрудняет подбор простых расчетных формул, охватывающих значительный диапазон изменения параметров. Для предельных случаев — типично критических и типично бескризисных переходов — в работе [26] предложены относительно простые расчетные формулы для коэффициента сопротивления. Для критических переходов используется та же формула, что и для течения в продольном поле (пятая формула в табл. 3.2), но с другими эмпирическими постоянными. [c.72]

У сварных барабанов после некоторых аварий - упусков воды, отрыва коллекторов экранов, расстройства вальцовочных соединений - возможно возникновение остаточной деформации. Ее признаками шляются искривление продольной оси или увеличение овальности поперечного сечения. И та и другая деформации приводят к разупрочнению барабана. Значение деформации (овальности) поперечного сечения нормируется и не должно быть более % для барабанов со штампованными обечайками и 0,5% для барабанов с вальцовочными обечайками. Овальность, %, рассчитывается по формуле [c.166]

Сопротивление ширм, расположенных в газоходе, учитывается при скоростях газов, больших 10 м сек. При этом, как сказано, расчет ведется для продольного омывания по формуле (1-3) по средней длине пути. Для упрощения вместо эквивалентного диаметра канала в формулу подставляется удвоенный шаг между ширмами. Коэффициент сопротивления трения принимается с учетом увеличенной шероховатости равным 0,04. [c.25]

Как при продольном, так и при поперечном омывании коэфи-циент теплоотдачи зависит от скорости потока ш и от диаметра труб (1. Сравнение формул (239) и (244) показывает, что коэ-фициент а зависит при продольном обтекании от скорости в сге-пени 0,8, а при поперечном обтекании — в степени 0,6. Это означает, что при одинаковом увеличении скорости и одних и тех же значениях всех прочих величин коэфициент теплоотдачи при продольном обтекании труб возрастает в большей мере, чем при поперечном обтекании следовательно, в первом случае изменение скорости газов сильнее сказывается на интенсивности теплообмена, чем во втором. Например, при увеличении скорости в 2 раза коэфициент а возрастает при продольном обтекании примерно в 1,75 раза, а при поперечном — примерно в 1,5 раза. [c.232]

Результаты опытов, приведенные на рис. 4-33, свидетельствуют об уменьшении сопротивления клее-металлической прослойки с ростом температуры в зоне раздела, при этом зависимость Rm=f(T) более выражена для поверхностей субстратов менее высоких,классов чистоты обработки. Инициирующее влияние на снижение Яш с ростом температуры оказывает процесс формирования сопротивления Я ст.ш, о чем свидетельствует характер расположения. расчетных кривых Яст.ш= (Т) и к.с.ш = f(T). Природа этого явления объясняется заметным повышением теплопроводности дюралюмина с увеличением температуры (в данном диапазоне температур — на 8%). На рис. 4-33 опытные данные Ят сопоставляются с расчетными значениями, полученными по формуле (4-79) при условии отсутствия окисной пленки. При этом для расчетных значений Т1з и е находились согласно соотношениям (4-71) — (4-75) или методом построения кривых опорных поверхностей по продольным и поперечным профилограммам. Как по характеру зависимостей, так и по абсолютной величине термического сопротивления расчетные значения в обоих случаях удовлетворительно согласуются с опытными данными. Такой характер взаимозависимости опытных и расчетных значений Яш сохра- [c.158]

Как видно из этой формулы, первые два слагаемых увеличились в к раз, а третье — более чем в к раз. Таким образом, существенной особенностью продольно-поперечного изгиба является то, что напряжения в поперечных сечениях стержня нелинейно зависят от внешних нагрузок и при увеличении нагрузок возрастают быстрее последних. Поэтому реальным коэффициентом запаса сжато-изогнутого стержня является коэффициент запаса по нагрузкам Лр, который показывает, во сколько раз надо увеличить все заданные нормативные нагрузки, чтобы наибольшее сжимающее напряжение достигло опасной величины. Для пластичного материала за опасное принимается напряжение, равное пределу текучести а . Положив в формуле (13.56) сг = ст , к = п и допуская, что закон Гука справедлив до предела текучести, получим квадратное уравнение для определения коэффициента запаса по нагрузкам [c.283]

Изменение усилий Ni я N2 по длине ребер, вычисленное согласно зависимостям (1.43) и (1.44), показано на рис. 1.13 и 1.14 для. панели с одинаковыми ребрами ( 1 = 2= 1/2) см. формулы (1.42) и (1.45). Допустим, что графики на рис. 1.13 построены для панелей, имеющих одну и ту же длину, но разные показатели изменяемости X. В этом случае видно, что увеличение параметра X способствует более резкому убыванию продольных усилий A i в первом ребре по длине Можно считать также, что графики на рис. 1.15 построены для панелей, имеющих разную длину и одинаковый показатель изменяемости X. Такая интерпретация позволяет сделать вывод, что начиная с Х1 2 характер изменения усилий по длине панели практически не зависит от ее длины. Оказа ное об убывании продольного усилия Ni в первом ребре относится к возрастанию продольного усилия N2 во втором ребре (см. рис. 1.14). На рис. 1.15 показано отношение усилий N2 к Ni. Видно, что по мере удаления от торца х=0 это отношение увеличивается — происходит выравнивание усилий. На рис. 1.16 показано изменение каса- [c.23]

Как уже отмечалось, продольные нормальные напряжения в ребрах в панели с пятью ребрами практически выравниваются при цх—4. С увеличением числа ребер, а, следовательно (при том же параметре ц, определенной формулой (1.53)), с увеличением ширины панели процесс выравнивания продольных нормальных напряжений в ребрах замедляется. Увеличивается и темп убывания нап- [c.44]

Отсюда, как и раньше, в предельном случае соосных несущих винтов получим АР/Р = 0,41. Однако при малых площадях перекрытия АР/Р 0,25т, и вычисляемые по этой формуле потери мощности поначалу растут с увеличением перекрытия не столь быстро, как по предыдущей формуле. Различие объясняется тем, что во втором способе расчета нагрузка на диск в зоне перекрытия оказывается меньше, чем в первом, а потому и потери мощности при малых перекрытиях меньше. Первая формула, по которой потери на интерференцию больше, по-видимому, лучше соответствует реальным характеристикам несущей системы вертолетов продольной схемы. Заметим, наконец, что если расстояние между валами несущих винтов равно I, то относительная площадь перекрытия равна [c.128]

Методы спекл-интерферометрии, наряду с измерением поперечных смещений, используются и для анализа продольных смещений (т.е. смещений вдоль оси оптической системы, используемой для регистрации). Появление спекл-интерферограммы в зтом случае обусловлено радиально-симметричными изменениями субъективной спекл-картины, что определяет также концентрический характер возникающих полос. Следствием продольного смещения объекта является некоторое изменение козффициента увеличения второй из экспонируемых спекл-картин, поэтому радиусы наблюдаемых полос [81] определяются формулой [c.120]

Если для продольной арки мы выберем окружность, а веревочная кривая будет параболой, то получится увеличение Я. Формулы [c.465]

Полученные таким образом результаты дают некоторые указания для выбора рационального очертания продольной оси арки. Отодвигая ее кверху от веревочной кривой, мы можем получить значительные уменьшения изгибающего момента в пятах за счет увеличения, менее значительного, момента в ключе. Выбор подходящих отклонений может быть сделан повторным применением формул (72) и (73). [c.546]

Вследствие отжима заготовки, неравномерного износа и выпадения зерен и отсутствия у круга сплошной режущей кромки круг будет искрить, удаляя некоторый слой металла и при проходах без поперечной подачи. Поэтому для получения требуемой точности и повышения класса шероховатости обработанной поверхности совершаются холостые продольные хода без поперечной подачи (процесс выхаживания ). Это приводит к увеличению машинного времени, что учитывается в формуле введением коэффициента точности (см. ниже). [c.426]

На рис. 1.7, а представлены зависимости продольного смещения конца стержня (длина /=15 мм, высота к = 115) во времени при мгновенном снятии нагрузки Р = 3000 Н. Расхождение решения МКЭ с аналитическим решением Тимошенко [228] йри размерах КЭ A.t = ft/3, Ay = hj и шаге интегрирования по вре-мени Ат = 0,05 мкс (приблизительно T v/200, где Tv —период собственных колебаний) составило 2 % по схеме интегрирования I [формула (1.41)] и 10 % для схемы интегрирования II [формула (1.47)] в первом периоде колебаний. В дальнейшем для схемы II развивается процесс численного демпфирования (уменьшение амплитуды и увеличение периода колебаний), обусловленный выбранной для данной схемы аппроксимацией скорости и ускорения на этапе Ат (принята линейная зависимость скорости от времени). В данном случае при внезапно приложенной нагрузке ускорение на фронте волны теоретически описывается б-функцией. Численное решение занижает ускорение, что приводит к постоянному снижению значений кинетической энергии и энергии деформации в процессе нагружения по сравнению с аналитическими значениями (рис. 1.7,6). В связи с тем что с помощью предложенного метода предлагается решать за- [c.37]

Волны 1-го и более высоких порядков возникают при определенных критических значениях hlXf ДЛя каждой моды. Эти значения соответствуют резонансам колебаний пластины по толщине на продольных и поперечных волнах. Например, мода возникает, начиная с полуволнового резонанса поперечной волны h/Xf 0,5 первая симметричная мода Sj — с полуволнового резонанса продольной волны fh = 0,5с и т. д. С увеличением толщины пластины фазовые скорости этих мод стремятся к скорости поперечных волн. Групповые скорости рассчитывают по формуле (1.15). [c.17]

Пример 1. На рис 3 показан отрезок профилограммы, воспроизводящей С вертикальным увеличением Иу = 4000 и с горизонтальным увеличением = = 175 продольный профиль фрезерованной эвольвеитной боковой поверхности шлица (зуба) ведомого вала дорожной машины по длине участка, равной I = = 0,9 мм. Требуется на этой профилограмме провести среднюю линию профиля, т. е. линию ортогональной регрессии. Измерения транспортиром показывают, что на профилограмме при использованных увеличениях угол наклона 6в боковых сторон воспроизведения профиля не превышает 80°. По формуле (12) погрешность определения параметров шероховатости от точечного представления профиля будет составлять Дтп = 2Дл %. При выборе шага дискретизации (расстояния между двумя соседними ординатами учитываемых точек профиля) Ах = = 2 мм погрешность будет Д -п = 4%. Если эта величина не соответствует заданной точности экспериментального определения параметров шероховатости по профнлограмме, то необходимо записать новую профилограмму с соответственно большим горизонтальным увеличением. [c.24]

На рис. 3.2 показано распределение относительных продольных усилий q z) =q(z)jg по длине соединений двух стальных листов, изгиб шва в расчете не учитывается. Значения q(z) и вычислялись по формулам (2.13), (2.17) и (3.1). В широко распространенном соединении на рис. 3.2, а напряжения в середине невелики, штриховыми линиями показано распределение напряжений в соединении абсолютно жестких листов. Увеличение длины соединения повышает иеравномерность распределения напряжений. Последнее наглядно иллюстрирует зависимость коэффициента концентрации нагрузки в сварном соединении от его относительной длины Ijk (здесь k — катет шва, рис. 3.3). Штриховые линии на этом рисунке относятся к соединению, показанному на рис. 3.2, б. [c.42]

Коэфициент проскальзывания груза в эту формулу не вводится, так как правильная работа двухвинтового конвейера (без заметного износа тары) возможна лишь при условии, чтобы на-глаз не было за>1етно продольных проскальзываний (прюбуксоаывания) груза относительно витков труб секций. Для этого угол наклона секций к горизонту в среднем не должен превышать а) для материалов в джутовых и бумажных мешках (мука, отруби, зерновые грузы, цемент), а также для тюков, зашитых в джут и рогожу, и рязлич-ных грузов в деревянных ящиках без планок примерно 4—6 и б) для грузов в бочках и деревянных ящиках с поперечными планками 8—12. При этом увеличение веса груза или степени набивки мешка допускает увеличение этого угла, а увеличение длины тары или ббль-шая влажность груза вызывают уменьшение угла. [c.1120]

В ор идорных пучках влияние поперечного и продольного шагов одинаково. В тесных пучках виутренние трубки сильно перегреваются и практически в теплоотдаче не участвуют. При малом поперечном шаге влияние его ощущается при всех значениях критерия Грасгофа, вследствие этого теплоотдача )уменьшается по сравнению с теплоотдачей одиночных труб. С увеличением числа рядов теплоотдача падает до 5—6-го ряда, а затем практически остается без изменения. Теплоотдача определяется по формуле (3-25). Обобщение опытных данных производится по уравнению (3-17), дополненному величинами, характеризующими компоновку пучка. [c.163]

Чаплыгин также впервые изучил вопрос о величине продольного момента, действующего на крыло, считая этот вопрос существенным элементом теории крыла. На основе исследования общей формулы для мол1ента подъемной силы он установил простую зависимость продольного момента от угла атаки, которая лишь через несколько лет была получена экспериментально и явилась впоследствии одной из основных аэродинамических характеристик крыла. Он показал, что коэффищтент продольного момента при больших углах атаки положителен и уменьшается с уменьшением угла атаки, имея отрицательную величину при угле атаки, соответствующем нулевой подъемной силе. При отрицательных углах атаки момент, оставаясь отрицательным, увеличивается по абсолютной величине при увеличении абсолютного значения угла атаки крыла. [c.277]

Большинство рассмотренных структурных параметров полимеров, резко изменяющих показатели динамических механических свойств выше Т , сравнительно мало влияют на модули упругости ниже Тс. Модуль упругости аморфных полимеров в стеклообразном состоянии в первую очередь определяется энергией межмолекулярных взаимодействий, а не энергией ковалентных связей полимерных цепей, за исключением только продольного модуля Юнга высокоориентированных полимеров, например волокон, в которых растягивающее напряжение действует преимущественно вдоль полимерных цепей. Однако даже в таких волокнах трансверсальный модуль Юнга и модуль упругости при сдвиге определяются главным образом межмолекулярными связями. Энергия этих связей характеризуется плотностью энергии когезии, поэтому модули упругости полимеров должны возрастать с увеличением этого параметра [144, 265, 280]. Формула, связывающая объемный модуль упругости полимеров при 0 К с плотностью энергии когезии была предложена Тобольским [144] [c.125]

Укажем еще полезные формулы для продольной сферической аберрации сферических и параболоидальных зеркал для случая, когда объект находится на конечном расстоянии Si, а изображение получается на расстояинн s при поперечном увеличении р для сферического зеркала [c.326]

В гл. 7 будет показано, что если в качестве опорной используется одна и та же плоская волна как для записи голограммы, так и для восстановления голографического изображения, то воспроизводится точный исходный волновой фронт и изображение оказывается свободным от каких-либо аберраций. Однако если при восстановлении изображения намеренно (например, для обеспечения увеличения) или ненамеренно изменяют либо длину волны, либо геометрию опорного пучка, то возникнут аберрации. Формулы для вычисления увеличения были получены в параксиальном приближении. При этом, за исключением искажения трехмерного изображения, обусловленного различием в значениях продольного и поперечного увеличений, в восстановленном изображении не должно возникать каких-либо иных аберраций. Однако, используя более точные формулы, можно показать, что аберрации возникают всякий раз, когда восстанавливающий пучок отличается от опорного, применявшегося при регистрации голограммы. Эти аберрации можно классифицировать по тем же признакам, что и в обычных системах формирования изображения, а именно сферическая аберрация, кома, кривизна поля, астигматизм и дисторсия [10, 9, 4, 6, 1]. [c.72]

Из формулы видно, что величина продольной подачи увеличивается с увеличением угла а она может достигать 10 ООО мм/мин при максимальном значении угла а — 4,5° (при черновом шлифовании). При чистовом шлифовании, когда требуется получить более чистую обработанную поверхность, а = 1 2° и i>s = = lOOO-j-4000 мм мин. Продольная подача заготовки за один ее оборот может быть определена по формуле [c.524]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...