Неохлаждаемая камера

При повышении коэффициента избытка окислителя сверх оптимального (до Нв = 1,4 -т- 2,0) температура в топочных устройствах снижается (рис. 39). Эта закономерность сохраняется как в неохлаждаемых камерах сгорания, т. е. в условиях, близких к адиабатическим (в большей степени) (рис. 41), так и в экранированных (охлаждаемых) топках, но в несколько меньшей степени (рис. 40). [c.97]

Подобным методом А. Витте и Е. Харпер определяли потоки, воспринимаемые стенками различных участков неохлаждаемых камер сгорания и сопел ракетных двигателей [332]. В характерные места камер и сопел заделывалось по две термопары, показания которых непрерывно регистрировались. Ближний к поверхности [c.43]

Неохлаждаемые камеры -сгорания [c.434]

Неохлаждаемые камеры сгорания 435 [c.435]

Фиг. 7.39. Зависимость температуры от времени в различных точках на стенке камеры (неохлаждаемая камера сгорания) [50].

Неохлаждаемые камеры с теплоизолирующими покрытиями 439 [c.439]

Неохлаждаемые камеры сгорания с теплоизолирующими покрытиями [c.439]

Надежность РД, 569—572 Найквиста критерий, 641—660 Напряжения в зарядах, 283—295 Напор насоса, 476 Насосы, 474—497 Неохлаждаемая камера, 434—442 Неустойчивость в ЖРД [c.787]

Опыт наглядно показывал Годдарду бесперспективность использования неохлаждаемых камер ЖРД, и перед ним встал вопрос о том, как сохранить материальную часть его двигателей. Выше уже отмечалось, что Р. Годдард не только знал о методах внутреннего и внешнего проточного регенеративного охлаждения, но даже попытался и практически реализовать их сочетание. Казалось бы, что возросшие после решения начальных задач потребности в увеличении длительности непрерывной работы ЖРД логично приведут его к продолжению исследований по этому весьма перспективному виду комбинированного охлаждения. Однако Р. Годдард понимал, видимо, недостатки внешнего охлаждения бензином и (или) жидким кислородом, и вместо того чтобы применить более удачное топливо решил ограничиться использованием одного лишь внутреннего охлаждения. [c.26]

Материалы для элементов котлов выбирают в зависимости от условий работы, которые весьма разнообразны. Так, металл каркаса, несущего значительные весовые нагрузки, работает при температуре, ненамного превышающей комнатную температуру. Трубы воздухоподогревателя практически не испытывают механических усилий, но подвергаются воздействию повышенных температур и достаточно агрессивной газовой среды. В наиболее жестких условиях сочетания высоких температур и действия механических нагрузок находятся трубы и камеры перегревателей, паропроводов и неохлаждаемых элементов (подвесок, опор, креплений). [c.220]

Термическая усталость часто проявляется в деталях поршневых дизельных двигателей, в колесах железнодорожных локомотивов, в теплообменниках, штампах, валках прокатных станов, на тормозных барабанах, в паровых котлах, в электроосветительной аппаратуре и прочих деталях и узлах, работающих в условиях нестационарных температурных режимов, главным образом при запусках и остановках. В качестве типичных деталей, испытывающих в работе переменные напряжения вследствие теплосмен, можно привести также жаровые трубы камер сгорания, сопловые лопатки и охлаждаемые рабочие лопатки реактивных авиадвигателей сплошным неохлаждаемым рабочим лопаткам это явление менее свойственно. Трещины на сопловых лопатках возникают преимущественно на входных и выходных кромках, которые нагреваются и охлаждаются с наибольшей скоростью на выходных кромках обычно возникает 70% трещин, на входных — около 20%, на корыте и спинке — 10% [12]. [c.163]

В целях определения тепловой нагрузки по высоте топки выполняется позонный тепловой расчет топочной камеры, с помощью которого рассчитываются температуры продуктов сгорания в конкретных зонах и тепловая нагрузка радиационных поверхностей нагрева для оценки надежности работы металла труб. Данные этих расчетов используются при разработке тепловой схемы котла, выборе скоростей пара и воды, расчете температуры стенок металла трубных поверхностей нагрева, подборе марки стали поверхностей нагрева и неохлаждаемых креплений и т.п. [c.19]

Условия работы металла в котлоагрегатах весьма разнообразны. Наиболее тяжелые они при сочетании высоких температур и механических нагрузок. В таких условиях работают трубы и камеры пароперегревателей, паропроводы и неохлаждаемые детали подвески, опоры, крепления. [c.187]

Вентилятор двигателя не имеет ВНА, конструкция вентилятора позволяет заменять ступени непосредственно на самолете, а поврежденные лопатки с помощью электронно-лучевой сварки могут быть вырезаны и заменены новыми. Компрессор низкого давления для увеличения запаса устойчивости снабжен клапанной системой перепуска воздуха. От ротора компрессора высокого давления отбирается мощность на коробку передач. Камера сгорания— компактная, кольцевого типа, с испарительными форсунками. Турбина высокого давления имеет большую нагрузку на ступень и эффективно охлаждается. Турбина среднего давления также охлаждаемая. Турбина вентилятора неохлаждаемая, уста- [c.108]

Двигатель RB.360 Джем имеет кольцевое входное устройство со встроенным в него планетарным редуктором. Компрессор двигателя — двухкаскадный, состоит из четырехступенчатого осевого компрессора низкого давления с трансзвуковыми ступенями и одноступенчатого центробежного компрессора высокого давления. Камера сгорания — противоточная, кольцевого типа, имеет испарительные форсунки. Турбина высокого давления — одноступенчатая, охлаждаемая, турбина низкого давления также одноступенчатая, неохлаждаемая. Силовая турбина — двухступенчатая. Ее вал проходит внутри полых валов турбокомпрессорной части двигателя и соединяется с редуктором, расположенным в передней части двигателя. В двигателе имеется девять подшипников, причем каждый ротор опирается на три подшипника, расположенные в пяти опорных узлах. [c.135]

Двигатель RB.202 имеет одноступенчатый вентилятор без ВНА, приводимый трехступенчатой неохлаждаемой турбиной вентилятора. Компрессор двигателя — четырехступенчатый, приводимый одноступенчатой охлаждаемой турбиной компрессора. Камера сгорания— кольцевого типа, с малым отношением длины к диаметру жаровой трубы. Интересной особенностью конструкции этого двигателя является вращающийся ВНА компрессора, расположенный внутри рабочего колеса вентилятора и передающий ему вращение от турбины. Вал ротора турбовентилятора опирается на два подшипника, а ступица рабочего колеса вентилятора — на подшипник большого диаметра, расположенный на корпусе компрессора. Турбина вентилятора установлена консольно с достаточно большим вылетом. Роторы турбокомпрессора и турбовентилятора вращаются в противоположных направлениях. [c.195]

В соответствии с программой работ по конкурсной системе были выполнены общее конструирование двигателя, его тепловые и прочностные расчеты и проведена технологическая проработка изделия. По этой программе фирмой Кертисс-Райт был разработан одновальный ТРД с четырехступенчатым осевым компрессором, кольцевой испарительной камерой сгорания, одноступенчатой неохлаждаемой осевой турбиной и сужающимся реактивным соплом с центральным телом (рис. 99). При разработке этого дви- [c.204]

В установке, схема которой приведена на рис. 4.11, экспериментальный участок представляет собой неохлаждаемую теплообменную камеру, выполненную из меди с толщиной стенки 9 мм. Для снижения теплообмена стенки камеры с окружающей средой с наружной стороны камера теплоизолирована стеклотканью. Изменение давления в камере [c.125]

Использовался плазмотрон, состоящий из двух неохлаждаемых медных электродов, между которыми горела дуга, и центральной камеры. В центральной разрядной камере имелись тангенциальные отверстия, через которые вводилось рабочее тело. В описываемых экспериментах рабочим телом был азот. Число калибров электродов изменялось от 1,5 до 6. Диаметры анода и катода во всех экспериментах были равны 60 мм. Истечение газа осуществлялось через анод. [c.129]

Для перетекания газов из верхнего конвективного канала в нижний на задних крайних секциях со стороны механической топки установлены литые неохлаждаемые поворотные камеры. С фронта газоходы в пакетах закрыты крышками, в которых расположены лючки для чистки газоходов (на рисунках поворотные камеры и крышки с лючками не показаны). [c.61]

Конструктивной особенностью двигателя является отсутствие анкерных связей и наличие индивидуальных цилиндров, прикрепленных к картеру длинными болтами. Благодаря усиленным сечениям фундаментной рамы и картера остов весьма жесткий. Поршень неохлаждаемый, может быть изготовлен из чугуна или алюминиевого сплава. Конфигурация камеры сгорания соответствует форме топливных факелов. Распределительный вал встроен в картер и вставляется с торца двигателя. Судовая модификация дизеля снабжена реверсивным устройством для осевой передвижки распределительного вала не требуется приподнимать рычаги, так как кулачные шайбы снабжены скосами. [c.25]

Наличие нагретых поверхностей в камерах сгорания, как уже указывалось, приводит к сокращению Т . Сюда относятся неохлаждаемые вставки вихрекамерных двигателей, частично охлаждаемые предкамеры, накладки на поршнях, днища чугунных неохлаждаемых поршней и т. д. На фиг. 25 показано [c.49]

Неохлаждаемый вариант поршня был предназначен для дизелей с цилиндровой мощностью до 200 л. с. (pg = 15 кгс/см ). По наружной и внутренней конфигурации, конструкции поршневого пальца, системе смазки втулки шатуна и пальца, ограничению пальца от осевых смещений и других он сходен с поршнем дизеля Д50 (см. рис. 20), но отличается формой камеры сгорания и количеством уплотнительных колец (три вместо пяти) первое кольцо хромированное. Поршень изготавливают штамповкой из алюминиевого сплава АК-4. [c.45]

Наиболее характерными примерами изложенному выше являются ставшие классическими исследования Грим-лея, Флетчера и Баррета. Первые проводили свои исследования на неохлаждаемой камере сгорания с огнеупорной футеровкой. Баррет использовал камеру сгорания с охлаждаемыми стенками. В этих установках были режимы, отличные от режимов образования серного ангидрида в топке котла. В обоих случаях абсолютная погрешность результатов исследований во многом определялась поверхностью, ограждающей камеру сгорания и температурой. [c.69]

Предварительные исследования дают основания считать, что такие условия смогут быть созданы, если отказаться от искрового зажигания и перейти к воспламенению от сжатия предварительно подогретой рабочей с.меси. Используя небольшую дополнительную неохлаждаемую камеру сжатия, удавалось получить спокойную бездетонацнонную работу двигателя при изменении степени сжатия в диапазоне 16—20, не доступном для искрового зажигания. [c.287]

Использование в качестве упрочняющего наполнителя графитовых тканей в камерах жидкостных реактивных двигателей (Ж. Р. Д.) приводит к быстрому разрушению их за счет окисления. В этих условиях неохлаждаемые камеры лучше защищать абляционными материалами нз фенольной смолы, армироватюй кварцевыми волокнами Ц08]. [c.163]

Аблирующпе материалы используются и для изготовления неохлаждаемых камер сгорания, а также сопел реактивных двигателей. Особое распространение получили армированные пластмассы с различными типами упрочняющего наполнителя. Так, при температурах сгорания топлива, равных 1000— 3000° С, упрочняющим наполнителем является графитовая ткань в сочетании с кварцевым или асбестовым волокном, в то время как для температур топлива, достигающих величины 3800° С, наполнителем является нейлон. [c.195]

На этом двигателе был сделан еще один шаг в совершенствовании внутреннего охлаждения. Огневые испытания неохлаждаемой камеры показали, что против периферийных форсунок окислителя через 5 с работы двигателя возникал прогар 20-миллиметровой стенки сопла. Для того чтобы избежать этого, между кислотными периферийными форсунками и стенкой камеры были просверлены полуторамиллиметровые отверстия, через которые подавалось горючее. Исследователи сразу же заметили эффект от этого усовершенствования тепловой поток в стенку в местах дополнительной подачи горючего стал меньше [35, с. 4Л]. [c.73]

Улучшить свойства молибдена можно путем замены рабочей жидкости в масляных насосах (например, вазелинового масла марки ВМ-1 полисилоксановым ПФМС-2) либо защиты откачиваемого объема от обратного потока паров и продуктов крекинга масла из насосов посредством установки неохлаждаемых сорбционных ловушек в откачных магистралях установки [33, с. 224]. Замена вазелинового масла на ПФМС-2 и применение ловушек уменьшают содержание примесей в камере. Эти мероприятия приводят к улучшению чистоты монокристаллов молибдена диаметром 20 мм и длиной 250 мм, полученных бести-гельной электронно-лучевой зоной плавкой прессованных из порошка МПЧ и спеченных в вакууме 1 10 Па заготовок. Плавку вели в два прохода со скоростью перемещения зоны 3 мм/мин (табл. 52). [c.130]

К материалу неохлаждаемого пода первых плавильных камер предъявлялось требование, чтобы его удельный вес был больше, чем удельный вес расплавл-ениого шлака. Это относится прежде всего к наиболее горячему слою кирпичей, на которых находится жидкая шлаковая ванна. Это требование выдвигалось в целях предотвращения всплывания элементов кладки над подом шлаковой ванны тогда, когда расплавленному шлаку удастся проникнуть в щели между кирпичами. Благодаря этому на кирпич действовала бы noAbeMHJH сила, которая выталкивала бы его на поверхность шлаковой ванны. [c.190]

Рис. 167. Схематический разрез керамического неохлаждаемого пода камеры плавления.

Котлы для жидкого и газообразного топлив ТГ-170-1 и ТМ-230-5 по конструкции барабанов, пароперегревателя и многих других элементов аналогичны серийным котлам ТП-170-1 и ТП-230-2, отличаясь в основном меньшими размерами топочной камеры и наличием в ее нижней части неохлаждаемого пода, а также последовательным расположением экономайзера и воздухоподогревателя, поскольку для экономичного сжигания жидкого и газообразного топлив не требуется высокого подогрева воздуха. [c.9]

Опыт эксплуатации котла-утилизатора УККС-6/40 за печью кипящего слоя при обжиге цинковых концентратов показал, что недостаточная степень охлаждения уноса в радиационной камере котла приводила к забиванию отложениями неохлаждаемого бункера и пароперегревателя, расположенного в восходящем газоходе. При реконструкции котла в радиационной камере были установлены испарительные ширмы, а для сбора огарка сооружен бункер, охлаждаемый воздухом одновременно были увеличены шаги между ширмами до 280 мм и предусмотрены меры по быстрой замене ширм через верх котла. В реконстр)трованном котле заносы бункера отсутствуют, а сыпучие отложения удаляются с [c.163]

В модификации RM.8B к вентилятору была добавлена одна ступень доведением размеров лопаток первой ступени компрессора низкого давления до размеров лопаток вентилятора, так что число ступеней вентилятора увеличилось до трех, а компрессор низкого давления стал трехступенчатым. Изменен также компрессор низкого давления (для получения большого запаса устойчивости в условиях работы двигателя на большой высоте). Вентилятор и компрессор низкого давления находятся на одном валу и приводятся неохлаждаемой трехступенчатой турбиной. Компрессор высокого давления имеет семь ступеней, по конструкции аналогичен компрессору двигателя JT8D и приводится одноступенчатой охлаждаемой турбиной, система охлаждения которой более эффективна, чем у гражданского двигателя. Камера сгорания трубчато-кольцевая с четырьмя топливными форсунками на каждой жаровой трубе, что обеспечивает высокий коэффициент полноты сгорания топлива. Форсажная камера двигателя позволяет увеличивать тягу на взлете почти на 70%, а в полете до 1507о- Всережимное эжекторное реактивное сопло регулируется автоматически соответственно степени форсирования тяги. [c.118]

Для отбора газов на анализ применяются охлаждаемые и неохлаждаемые зонды. Охлаждаемые зонды используются в зоне температур газов более 400—500 °С. Для охлаждения этих зондов используется вода либо сжатый воздух. Выбор охлаждаемого агента определяется как местными условиями на данном объекте, так и температурной зоной отбора. При этом незаввовмо от используемого охлаждающего агента температура стенки газового канала зонда должна быть не менее 150 °С. В противном случае будет происходить конденсация серной кислоты, забивание газового канала и искажение пробы газа. При отборе газов из топочной камеры использовались четырехканальные зонды. Два периферийных канала использовались для подвода и отвода воды, два средних — для отсоса газов. Для анализа газов использовался центральный канал, а промежуточный экранировал от переохлаждения центральный канал и использовался для определения концентрации кислорода в отбираемой зоне. Такие зонды могут быть использованы для определения как концентрации сероводорода, так н окислов серы. [c.236]

Поверхность нагрева котлоагрегата состоит из двух пакетов чугунных секций котла Братск , установленных на раме параллельно друг другу с зазором 150 мм, и топочной камеры, размещенной над пакетами. Пакеты собраны из однотипных, соединенных ниппелями и стяжными болтами секц гй. Каждый пакет в передней части имеет поворотную камеру 24 с ниппельными патрубками 23, ограниченную с двух сторон секциями (первой и второй от фронта котла), неохлаждаемой металлической теплоизолированной стенкой, а со стороны межпакетного пространства камера открыта. В ниппелях секций установлены шайбы для создания последовательного движения воды в секциях пакета. Пакеты чугунных секций соединены между собой тройником 8 обратной воды и перепускным коллектором 15. [c.173]

После подсоединения котлоагрегата к системе отопления верхнюю часть левого и правого пакетов секций и верхний чугунный лист (крышку) 16 (см. рис. 5.25, 6) внутри топочной камеры футеруют огнеупорным кирпичом на растворе, состоящем из 75 % песка, 25 % огнеупорной глины и воды. Переднюю неохлаждаемую стенку 13, неохлаждаемые стенки поворотных камер 24 и наружную часть верхнего неох-лаждаемого листа (крышки) теплоизолируют мастикой из замешанных на воде асбестовой крошки (шесть объемных частей), глины огнеупорной (одна объемная часть) и песка (две объемные части). Толщина слоя мастики — 25— 30 мм. [c.178]

ТОГО в неохлаждаемых поршнях (или охлаждаемых с малой интенсивностью) толщина днища увеличивается от центра к периферии. Переход к боковым стенкам осуществляется большим радиусом. В качестве примера на фиг. 78 приводится конструкция поршня двигателя с открытой камерой сгорания. [c.292]

У некоторых вихревых камер имеется неохлаждаемая вставка из саростойкой стали, которая играет роль теплового аккулгулятора. Вставка принимает тепло во вре . Я горения и 1,тдает его при сжатии, благодаря чему сокращается период задер г. а1 воспламенения и обес- [c.80]

Дополнительный режим пуска, принятый для блоков с прямоточными котлами (из состояния горячего резерва), отличается ог рассмотренных выше технологией проведения растопки котла. Основными ее особенностями являются быстрое включение мазутных форсунок (горелок) сразу после установления растопочного расхода питательной воды установление расхода топлива на предельном уровне, определяемом из условий обеспечения допустимого температурного режима неохлаждаемого промежуточного перегревателя прямоточная (бессепараторная) схема работы [19.17]. При таких растопках наиболее опасным является закипание воды на входе в топочные экраны, так как при этом вследствие закупорки паром отдельных труб могут произойти их разрывы. Поэтому в ПТЭ приведены указания по допустимому уровню давления в котле, при котором разрешается проведение пуска из состояния горячего резерва. Естественно, что при сохранении в котле сверхкритического давления закипание воды на входе в топочные экраны невозможно. При определенных конструктивных характеристиках котла (например, при небольшом приросте энтальпии среды в поверхностях нагрева, предвключенных топочным экраном) этого не произойдет и при некотором более низком давлении. Минимальное давление в котле, при котором разрешается пуск из состояния горячего резерва, должно быть установлено заводом-изготовителем. На блоках докритического давления принят запас до закипания воды на входе в топочные экраны (нижнюю радиационную часть), равный 15°С. Он определяется возможным дополнительным снижением давления в котле в начале его растопки, особенно в случае недостаточно четкого проведения эксплуатационным персоналом технологических операций. При рассматриваемом режиме растопки котла расход пара через перегреватель устанавливается быстрее, чем растет температура дымовых газов, вследствие чего, как правило, наблюдается некоторое снижение температуры свежего пара. С целью ограничения такого снижения, что особенно важно для блоков сверхкритического давления с относительно большими толщинами стенок паросборных камер и паропроводов, введено дополнительное условие, разрешающее проведениие рассматриваемого режима пуска,— температура дымовых газов в поворотной камере должна быть не ниже указан- [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...