Конденсат двухфазный

Что касается циклов с распадающимся на две фазы рабочим веществом, в частности циклов паросиловых установок, то на том участке, где рабочее тело — влажный пар, изотермичность процессов подвода и отвода теплоты обусловлена поддержанием постоянного давления. Поэтому для процесса отвода теплоты, который лежит в области двухфазных состояний, ступенчатого сжатия не требуется. Для процесса подвода теплоты на том участке, где рабочее тело находится в виде перегретого пара, ступенчатый подогрев целесообразен, однако главным образом для повышения средней температуры рабочего тела на этом участке и увеличения степени сухости пара в процессе расширения (рис. 8.5). В этом случае также эффективна регенерация теплоты, которая осуществляется посредством ступенчатого расширения пара в турбине (на правой ветви цикла) с отбором между ступенями части пара для подогрева жидкого рабочего тела на левой ветви цикла. Точка завершения конденсации и точка окончания сжатия конденсата до давления отстоят одна от другой столь незначительно, что на чертеже сливаются. [c.513]

На рис. 1-2 приведена тепловая схема комбинированной промышленно-отопительной котельной с паровыми котлами и подогревателями при непосредственном разборе горячей воды из сети. В этой схеме сетевой насос 1 последовательно прокачивает воду через основной бойлер 2, пиковый бойлер 3 и выдает ее в отопительные приборы потребителей 4 или в краны непосредственного разбора воды 5. Паровой котел 6 снабжает потребителей 7 и пиковый бойлер насыщенным паром, а через РОУ 8 обеспечивает дросселированным и увлажненным паром основной подогреватель. Питание котла питательным насосом 10 осуществляется смесью химически обработанной воды с конденсатом подогревателей из деаэратора 9. Добавочная вода, подаваемая насосом 16, приготовляется на двухфазной водоочистке первая фаза И выдает воду, по качеству необходимую для теплосети вторая фаза 12 доводит ее качество до требований к питательной воде котлов. [c.9]

Скачка постепенное накопление и рост зародышей жидкой фазы, во время которого расширяющийся пар сохраняет свойства однородного вещества, завершается бурным выпадением конденсата, переводящим систему в термодинамически равновесное состояние. В то же время, в литературе (см., например, [Л. 67, 68]) высказываются -соображения о том, что испарение жидкости при изобарном подводе тепла также носит скачкообразный характер. В связи с этим следует выяснить, в какой форме протекает процесс испарения в адиабатически движущейся жидкости имеет ли место непрерывное изменение состояния потока или же параметры среды претерпевают разрыв, вызванный внезапным парообразованием и местным превращением перегретой жидкости в двухфазную систему. Ответ на вопрос о возможности существования скачка испарения может быть получен из самых общих соображений. [c.164]

При двух ступенях промывки пара, вторая промывка осуществляется в слое основного конденсата турбины. При этом количество конденсата, подаваемого на дырчатый паропромывочный лист, составляет не более 4 % производительности испарителя. Механизм работы второго паропромывочного листа не отличается от описанного выше. Коэффициент проскока влаги через двухфазный слой для второго листа З2 имеет те же значения (0,1—0,15). Тогда содержание примесей в паре перед поступлением его в жалюзийный сепаратор С з рассчитывается по формуле [c.259]

Тепловая труба - испарительно-конденсационная система с двухфазным теплоносителем, в которой для возврата конденсата используются силы поверхностного натяжения. [c.434]

Центробежные теплообменники на тепловых трубах - это двухфазные термосифоны, в которых конденсат возвращается в испаритель под действием центробежных сил (рис. 4.5.5). Вращающиеся теплообменные трубы также [c.438]

Агрессивные среды, действующие на внутреннюю поверхность газопровода (газовая, водная, углеводородная), не вызывают в отдельности такой сильной коррозии труб, как двухфазный конденсат. Установлено [4], что коррозионная стойкость углеродистой стали, соприкасающейся с двумя жидкостями противоположной полярности, в присутствии сероводорода связана со сложными процессами, происходящими на границе контакта металл—углеводород—электролит, в частности, с избирательным смачиванием. [c.112]

Если в случае появления отложения гидратов на стенках трубопровода может возникнуть задача об учете сужения поперечного сечения однофазного потока, то в случае выпадения жидкого конденсата мы сталкиваемся с новым классом явлений — движением двухфазных (газожидкостных) систем, В таких случаях на характер движения и гидравлические сопротивления большое влияние оказывает профиль трассы трубопровода. Это объясняется накоплением жидкости в пониженных местах, а также образованием газовых подушек в повышенных местах по трассе трубопровода. В определенных условиях возможен вынос скоплений газа и жидкости, соответственно, из нисходящих и восходящих участков трассы. В некоторых случаях в трубопроводе развиваются колебательные движения. Подробнее об исследованиях по движению газожидкостных смесей (в частности, применительно к нефтегазовому делу) говорится в 9. [c.739]

Вращающаяся тепловая труба представляет собой двухфазный термосифон, в котором конденсат возвращается в испаритель под действием центробежных сил. Вращающая тепловая труба состоит из герметичной полой емкости, внутренняя часть которой слегка коническая и содержит определенное количество рабочей жидкости (рис. 5-11). [c.173]

Поверхностные пароохладители, включенные в рассечку, могут работать и на котловой воде. Существенным достоинством таких пароохладителей является отсутствие конденсата в паре за пароохладителем, вследствие чего устраняется температурная неравномерность, связанная с распределением двухфазной среды по змеевикам пароперегревателя. Недостатком таких пароохладителей является увеличение их размеров по сравнению с пароохладителями, работающими на питательной воде, из-за меньшего температурного напора. Кроме того, они требуют тщательного контроля качества перегретого пара за пароохладителем вследствие возможности проникновения охлаждающей котловой воды в паровую часть пароохладителя. [c.395]

При использовании формулы (11.13) потери давления, подсчитанные для случая перемещения конденсата, остаются неизменными и при перемещении двухфазной смеси. [c.133]

Величина параметра ГЦК - решетки у-твердого раствора конденсатов монотонно возрастает с увеличением концентрации алюминия как в пределах однофазной, так и в двухфазной (у + + у ) областях, чему также способствует увеличение температуры подложки. [c.350]

Таким образом, мы видим, что при 0<0о (или и<ио) и ц=0 возникает своеобразное двухфазное состояние (очень условно, так как фазы пространственно не разделены — нет поверхностного натяжения в идеальных системах, не разделены они и по частицам, известна лишь их доля Л о, образующая этот бозе-конденсат— существенно квантовый эффект, являющийся следствием специфической бозевской кинематики). Частицы, составляющие кон- [c.477]

Указанные пределы изменения расходного газосодержания наиболее характерны для трубопроводов, транспортирующих газонасыщенную нефть или нестабильный конденсат в двухфазном состоянии. [c.316]

Качественно новые свойства достигаются при фазовом превращении потока теплоносителя внутри примыкающего к сплошной стенке проницаемого материала. В первую очередь, перенос теплоты от стенки теплопроводностью через пористый каркас (или в обратном направлении) исключает высокое термическое сопротивление у стенки, создаваемое сплошной паровой пленкой при кипении теплоносителя или сплошной пленкой конденсата при конденсации потока пара. Это позволяет полностью осуществить фазовое превращение потока при высокой интенсивности теплообмена. Кроме того, капиллярные силы создают равномерную насыщенность пористой структуры жидкостью, чем устраняется расслоение двухфазного потока в канале под действием внешних сил. Поэтому такой способ организации форсированного теплообмена при фазовых превращениях типичен, например, для систем при изменении их ориентацш относительно направления силы тяжести или в условиях пониженной гравитации. [c.14]

Укажем, наконец, что двухфазное течение в охлаждаемых трубах (конденсация движущегося в трубе пара) характеризуется уменьшением скорости смеси по длине канала по этой причине его структура очень сильно зависит от ориентации канала. В вертикальных охлаждаемых каналах устойчивое течение практически возможно лишь для опускного парожидкостного потока, так как при встречном движении пленки конденсата и пара велика вероятность захлебывания (см. гл. 4). При опускном движении конденсирующегося пара в вертикальной трубе самым естественным и основным является кольцевой режим течения. В горизонтальных трубах при малых скоростях смеси всегда возникают расслоенные структуры. Однако при конденсации жидкая пленка непрерывно образуется по всему периметру канала и затем стекает вниз. Поэтому здесь также наблюдается кольцевая структура с большой и увеличивающейся по длине несимметрией в распределении толщины жидкой пленки по периметру трубы. Большая часть расхода жидкости в направлении течения приходится на нижнюю часть сечения канала — ручейковая структура, тогда как наиболее интенсивная конденсация происходит по верхней части периметра, где пленка конденсата тонкая. [c.340]

Исследования защитного действия АНПО, проведенные в динамических условиях в двухфазной среде углеводородный конденсат - минерализованная вода (1 1), близкая по составу к конденсационным водам и содержащая до 3000 мг/л сероводорода, показали, что его эффективность при содержании ингибитора 0,05 0,1 и 0,5 % находится в пределах 89,8 - 93,6 %. Для углекислотных сред при содержании ингибитора 0,25 г/л эффективность защиты в парогазовой и жидкой фазах составляет 96-97 %. [c.162]

Основное различие в подходах к решению задачи теплообмена при конденсации на вертикальной поверхности и в вертикальной трубе в условиях ламинарного режима течения пленки конденсата под совместным действием гравитационных сил, и касательных напряжений, возникающих на границе раздела фаз, заключается в способах определения и учета сил, действующих на пленку. Для упрощения решения, а также в связи со слабой изученностью влияния парового потока на движение пленки конденсата и теплоперенос в ней обычно пренебрегают влиянием того или иного фактора сил тяжести [6.40— 6.42], поперечного потока пара [6.43, 6.44 и др.] и т. д. Однако почти все работы по конденсации движущегося пара имеют характерный недостаток — касательные напряжения на границе раздела фаз определяются по формулам, рекомендуемым для сухих гладких или шероховатых поверхностей [6.44—6.48] и справедливым для двухфазного кольцевого течения лишь в случае чрезвычайно малой толщйны пленки, когда отсутствует волновой режим течения или амплитуда волн не превышает толщины ламинарного слоя парового потока. В остальных случаях волнового режима сопротивление трения во много раз превышает сопротивление для гладкой твердой поверхности, что должно соответствующим образом отразиться на характере течения пленки и теплопереноса в ней. Имеющиеся расчетные рекомендации по теплообмену в рассматриваемой области удовлетворительно обобщают опытные данные, по-видимому, за счет корректирующих эмпирических поправок. Поэтому естественно расхождение расчетных и опытных данных, полученных при конденсации паров веществ с иными теплофизическими свойствами и отношением Re VRe, даже при соблюдении внешних условий (Re", АГ, q,P). [c.158]

Получение влажного пара в третьих ступенях увлажнения осуществляется преимущественно форсунками эжекторного типа. Конструктивно они сосредоточены в едином компактном блоке — форсуночном узле (включающем до 18 форсунок), установленном в торцевой части увлажнителя. По паровому питанию форсуночный узел разделен на несколько частей с независимой регулируемой подачей пара. Каждая форсунка, установленная в форсуночном узле, имеет индивидуальное регулируемое питание конденсатом. Конструкция отдельной форсунки приведена на рис. 2.7, а. Диаметры газового и водяного каналов обычно составляют 0,4—1,0 мм при этом длина факела равна 0,5—1,2 м при перепаде давлений пара на форсунке, не превышающем 0,2 МПа. В каждой форсунке имеется восемь пульверизаторов независимого действия. Форсунки такого типа с паровым (или воздушным) дутьем ойеспечивают диаметр капель й(и 4-10 5 м и при сравнительно небольших перепадах давлений воды и пара. Форсунки эжекторного типа вырабатывают термодинамически равновесную, устойчивую двухфазную среду высокой степени влажности. [c.33]

На рис. 5.9 показана принципиальная схема установки вставок, огра-ничиваю131х расход среды. При установке таких вставок конденсат из конденсатосборников 4, пройдя регулятор уровня 3, поступает в цилиндрический канал с острой кромкой 2. Скачок давления возникает сразу же за входной кромкой внутри вставки [55] и на выходе из нее реализуется критический режим истечения равновесного двухфазного потока. При этом критическое давление на выходе из вставки значительно больше давления в деаэраторе и некоторые изменения давления в нем, так же как и в трубопроводах 1, вгшз по потоку за вставками не распространяются вверх по потоку за ними и не влияют на работу регулятора уровня. [c.111]

Теплота переохлаждения конденсата 43 Термический коэффициент объемного расширения 23 Термодинамическая теория капиллярности 6 Термодинамический потенциал двухфазной системы 16 Термокапиллярная сила 146 Тол1цина поверхности разрыва 6 [c.236]

Пуско-наладочные приборы размещаются, как правило, группами. Их перечень а) манометры перед главной паровой задвижкой и перед стопорным клапаном б) манометр за регулирующими клапанами (при сопловом парораспределении) в) щиток эжектора (на каждом эжекторе), манометры давления пара перед каждой ступенью эжектора, вакуумметры на каждой ступени, ртутные термометры на входе и выходе конденсата в холодильник. При водяном эжекторе, вакуумметр на эжекторе и манометр давления перед соплом г) на конденсаторе ртутный и пружинный вакуумметры (или манометры абсолютного давления), ртутные термометры на входе и выходе циркуляционной воды и выходе конденсата, дифманометр, измеряющий сопротивление конденсатора по воде д) па каждом насосе манометры и мановакуумметры на линиях нагнетания и всасывания е) па каждом теплообменнике (подогревателе, маслоохладителе, воздухоохладителе и т. п.) манометр или мановакуум-метр на линии,, греющего пара, термометры на входах и выходах воды, масла или воздуха ж) указатели уровня (водо- и масломерные стекла) на всех емкостях баков и теплообменников с двухфазным содержимым (масляных, расходных и дренажных баках, расширителях продувки, главном конденсаторе и холодильниках эжекторов, подогревателях и т. п.), где установка стекол не рекомендуется, но применяется заводами з) термометры на сливных линиях из подшипников и во вкладышах подшипников, имеющих картеры значительной емкости, термометры на рабочей и уста- [c.70]

Используя описанную модель, оценим характер изменения параметров на каждом участке. Будем предполагать, что изменение параметров в скачке уплотнения происходит так, как если бы жидкая фаза отсутствовала. Капли проходят скачок, не изменяя своих параметров. Перед скачком двухфазная среда находится в равновесном состоянии, а соотношение скоростей фаз во всем потоке v = 2/ i = l. Предполагая также, что несущей является паровая фаза, т. е. объемное содержание конденсата пренебрежимо мало по сравнению с объемом пара, и что для потока справедливо уравнение p = pRT, можно записать замкнутую [c.128]

Необходимость и актуальность публикации материала, отражающего вопросы гидравлики гаэо-жидкостных смесей, назрела давно. Это объясняется, с одной стороны, большим распространением однотрубной системы сбора и транспорта нефти и газа (или газа и конденсата), а с другой, широким применением движения двухфазных жидкостей в самых различных областях техники — химической, котельной, ракетной и др. [c.2]

Особый интерес представляют работы, аправленные на предотвращение или хотя бы а уменьшение наводороживания стали в средах, содержащих продукты нефтедобывающей промышленности [414—416, 419, 420]. Наводороживание в этих условиях приводит к охрупчиванию металла стальных штанг глубинно-насосных нефтяных скважин, листового металла нефтяных резервуаров, подъемных труб и арматуры устья скважины. Весьма опасны коррозионные конденсаты газоконденсатных скважин. В лабораторных исследованиях средой, имитирующей среду нефтяной скважины, является двухфазная система, состоящая из нефти и 3%-ного раствора Na l (обычно в соотношении [c.151]

Из опыта эксплуатации газосборной сети на Ишимбайских нефтепромыслах Башкирской АССР, по которой транспортируют попутный газ с примесью сероводорода, известно [3], что наиболее интенсивно разрушаются те участки газопроводов, где накапливается выпадающий из газа конденсат. Последний состоит из двухфазной жидкости типа легкий углеводород—электролит. Эти участки газопроводов выходят из строя через 3—6 мес., в то время как общий срок службы газопровода составляет в среднем 8—10 лет. [c.112]

На рис. 12. 27 приведена схема теплового насоса для лучистого отопления зданий с использовапией тепла речной воды. В испарителе 1 низкокипящее рабочее вещество (фреон) испаряется и отнимает тепло от речной воды пары этого вещества затем сжимаются в компрессоре 5, приводимом от электродвигателя 3, с повышением давления и температуры, а затем при 80—120° С (температура двухфазной системы — функция давления) направляются в конденсатор 2, где конденсируются и нагревают обратную воду отопительной системы до 45— 60° С. Образовавшийся конденсат поступает в дроссельный вентиль 4, где пони- [c.222]

При расчетах неравновесных течений приходится проводить численное интегрирование дифференциальных уравнений, описывающих исследуемый неравновесный релаксационный процесс. Кинетические и релаксационные уравнения, описывающие этот процесс, вблизи равновесия являются, как правило, уравнениями с малым параметром при старщей производной, что существенно усложняет их численное интегрирование. К числу релаксационных относятся уравнения сохранения массы химической компоненты (1.15) для определения колебательной энергии (1.16) для определения скоростей и температур частиц в двухфазных потоках (1.18) для определения массы конденсата в течениях с конденсацией. Неравновесные течения в ряде случаев начинаются из состояния, где система близка к термодинамическому равновесию. В тех же областях, где система близка к равновесию и время релаксации, а следовательно, и длина релаксационной зоны малы, возникают значительные трудности с выбором шага интегрирования. Оказывается, что при использовании для численного интегрирования явных разностных схем типа метода Эйлера, Рунге — Кутта шаг интегрирования для проведения устойчивого счета должен быть настолько мал, что расчет становится практически невозможен даже при использовании современных вычислительных мащин. [c.104]

Таким образом, мы видим, что при в < во (или V < Уо) н (1 = О возникает своеобразное двухфазное состояние (очень условно, так как фазы пространственно не разделены — нет поверхностного натяжения в идеальных системах, не разделены они и по частицам, известна лишь их доля Щ, образующая этот бозе-конденсат — существенно квантовый эффект, являющийся следствием специфической бозевской кинематики). Частицы, составляющие конденсат, не участвуют в тепловом движении системы, образуют своеобразный резерв, который с повышением температуры постепенно истощается. Так как эти частицы неподвижны, то энергия этбй части Еконл = О, создаваемое ими давление р ош = О, энтропия [c.168]

Исследование этих течений является до настоящего времени весьма актуальной задачей. В частности, на предприятиях нефтегазового комплекса по-прежнему остро стоит вопрос о рациональном использовании созданной природой пластовой энергии с целью максимального извлечения продукции пласта пзггем оптимизации работы газоконденсатной и нефтегазовой скважины. Совместный сбор продукции скважин и ее трубопроводный транспорт в виде двухфазной смеси позволяет снизить потери углеводородов, связанные с дегазацией нефти и конденсата. [c.3]

Принципиальная схема головной НС представлена на рис. 9.8. В соот-вётствии с указанной схемой конденсат с установок комплексной подготовки газа 1 на промысле подаётся в узел частиЧйой дегазации 2. На входе в узел дегазации нестабильный конденсат находится в двухфазном состоянии при давлении около 4,0—5,0 МПа. [c.343]

На узле дегазации газоконденсатная смесь дросселируется до давления 2,б—3,0 МПа и разделяется на газовую и жидкую фазы. Газ направляется на дожимную компрессорную станцию или эжекторные установки и далее в магистральный газопровод. Конденсат из емкостей дегазации 2 направляется в систему обеспечения надкавитационного напора 3 (в данном случае — подпорные емкости), где происходит окончательное разделение газа и конденсата. Выделившийся газ сбрасывается во всасывающий коллектор дожимных установок — 4, а нестабильный конденсат на всас насосов — 5 и далее в магистральный конденсатопровод. Подпорные емкости располагаются на уровне, обеспечивающем создание необходимого подпора во всасывающем патрубке насосных агрегатов. Давление в подпорных емкостях отличается от давления в емкостях дегазации только на величину гидравлических потерь, которые обычно не превышают 0,1 МПа. Это создает благоприятные условия для дегазации конденсата и качественного разделения двухфазной смеси на газ и жидкость. Подпорные емкости также, как и емкости дегазации конденсата, являются аппаратами многоцелевого назначения. [c.344]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...