Коэффициент проскока

Коэффициент проскока в %, не более . . ..............26,0 [c.320]

Оун — доля золы, уносимая из парогенератора йз,у — коэффициент проскока золы через золоуловитель. [c.205]

В процессе контакта пара с промывочной водой (при соблюдении условия Wq > w p) часть примесей пара переходит в промывочную воду. Количество примесей, проходящих транзитом через слой промывочной воды, оценивается коэффициентом проскока р. Общее количество примесей в паре после паропромывочного листа можно оценить как сумму количества примесей, выносимых с проскоком, и количества примесей, выносимых из слоя промывочной воды капельной влагой. Последнее может быть определено из выражения (9.13) при подстановке в него влажности пара, обусловленной капельным уносом из слоя промывочной воды, оо р и содержания примесей в промывочной воде С р д. Величина g равна сумме количеств примесей, поступающих с питательной водой на паропромывочный лист, и примесей пара, задержанных барботажным слоем, т.е. [c.258]

При двух ступенях промывки пара, вторая промывка осуществляется в слое основного конденсата турбины. При этом количество конденсата, подаваемого на дырчатый паропромывочный лист, составляет не более 4 % производительности испарителя. Механизм работы второго паропромывочного листа не отличается от описанного выше. Коэффициент проскока влаги через двухфазный слой для второго листа З2 имеет те же значения (0,1—0,15). Тогда содержание примесей в паре перед поступлением его в жалюзийный сепаратор С з рассчитывается по формуле [c.259]

Определяют прогнозируемые значения общего коэффициента проскока К или его фракционных значений АГф с учетом кинетики [c.288]

Рис. ЗЛ.43. Влияние различных механизмов осаждения частиц на кривую зависимости коэффициента проскока - 1 - г от скорости потока и>

Воздушные фильтры класс I располагают в рабочих помещениях, в которых требуется поддерживать стерильные условия или особенно высокую чистоту воздуха. Это фильтры тонкой очистки с коэффициентом проскока не более 0,03 %. При этом случае концентрация частиц пыли или микроорганизмов в выходящем из фильтров воздухе приближается к нулю. [c.315]

Коэффициент проскока влаги в 4 раза меньше войлочного фильтра [c.89]

Коэффициент проскока всех примесей составляет примерно 10—15, а кремниевой кислоты 15—40%. Для удовлетворительной работы промывочного устройства слой воды на щите должен быть 60—70 мм. [c.290]

Степень очистки воздуха определяется разностью между абсолютной (100%) очисткой воздуха и коэффициентом проскока К, где К —процентное отношение концентрации примесей в воздухе, прошедшем фильтр, к концентрации примесей в воздухе, поступающем в фильтр. [c.29]

Коэффициент проскока в % не более........... [c.91]

Примечание. Показатели коэффициента проскока и сопротивления тока воздуха должны удовлетворять указанным нормам при равновесной влажности в условиях относительной влажности воздуха 65%. [c.91]

Ки — коэффициент проскока /СС—ударная вязкость, кДж/м [c.9]

Номинальную тонкость очистки определяют по размеру частиц примесей, для которых 11< = 0,97. При этом коэффициент проскока Кп частиц примесей данного размера составляет 0,03, поскольку /(п== = 1—П [c.40]

Улавливающая способность одного слоя сетки в фильтрующем элементе из ПСМ при очистке газов от твердых примесей зависит от диаметра проволоки, пористости и скорости фильтрации. Значение фракционного коэффициента проскока [c.225]

На рис. 4.33 показаны зависимости фракционного коэффициента проскока аэрозольных частиц через ПСМ от скорости фильтрации воздуха. [c.226]

Значение коэффициента проскока аэрозольных частиц через многослойный ПСМ определяют по формуле [c.226]

Рис. 4.33. Зависимость фракционного коэффициента проскока аэрозольных частиц от скорости филь трации воздуха через ПСМ пори стостью Я-0,669 (сплошные кри вые), Я-0.328 (штриховые кривые) изготовленные из сеток переплете ния типа ластик др -30 мкм Ппр-20 и Цифр У кри

По результатам исследований вычисляют величину коэффициента проскока частиц каждого интервала размеров по формуле /Сп=-где Мо я Nn — количество частиц загрязнителя данного интервала размеров в 1 мл жидкости до и после фильтра. [c.303]

Номинальная тонкость фильтрования материала определяется по верхним границам интервалов размеров частиц, для которых величина коэффициента проскока равна 0,03, а абсолютная — по нижней границе интервала размеров, для которого коэффициент проскока равен нулю. [c.303]

В сравнении с ФСД очистка конденсата в НИФ путем ионирования в однократно используемой шихте происходит без каких-либо осложнений НИФ способствуют быстрой предпусковой очистке сверхкритических блоков даже в тех случаях, когда при пусках из холодного состояния не производится деаэрация или если последняя недостаточна, причем коэффициент очистки для окислов железа составляет более 90% вне зависимости от формы, в которой они находятся. Высокая эффективность работы НИФ без проскока продуктов коррозии легко поддерживается также и -при значительных и частых флуктуациях расхода воды, что не всегда достигается при работе обычных насыпных ФСД. [c.129]

Полное соответствие установленных горелок проекту в большинстве случаев является гарантией обеспечения необходимого коэффициента инжекции. Остается лишь выяснить диапазон устойчивой работы горелок без проскока и отрыва пламени, а также расходную характеристику каждой горелки. [c.77]

Диффузионные горелки работают при низком давлении газа (от 40 мм вод. ст. и ниже) с коэффициентом избытка воздуха а=1,2—1,6. Тепловая нагрузка диффузионных горелок легко регулируется путем изменения количества поступающего газа. Горелки работают даже на самых малых иагрузках, три этом исключена опасность проскока пламени, так как внутри горелки находится один лишь газ без воздуха. [c.184]

Экспериментальные данные, характеризующие стабилизационную способность горелок различных конструкций в отношении проскока и отрыва, обычно обрабатываются в виде графиков предельной скорости истечения смеси (или предельного расхода смеси) в зависимости от коэффициента избытка воздуха. [c.55]

Основные преимущества горелки — простота устройства, устойчивость ее работы без проскока пламени в горелку и отрыва пламени от нее при изменении нагрузки горелки в 2,5 раза и легкость регулирования. Для снижения нагрузки уменьшают подачу газа и соответственно нодачу воздуха. В противном случае при повышенных коэффициентах избытка воздуха происходит отрыв струей воздуха пламени от горелки. Увеличение нагрузки часто сопровождается недопустимым повышением давления газа (по сравнению с максимально допускаемым по инструкции), что приводит к отрыву пламени от горелки. [c.173]

Каждая пористая перегородка подвергается контролю по этому параметру до того, как она будет установлена в разделительной ступени. При этом проверяется и ее добротность в отношении наличия капиллярных каналов увеличенных сечений, через которые возможны проскоки газа. Зная ф, можно рассчитать полную геометрическую площадь пористых перегородок для обеспечения заданной или расчетной производительности отдельной ступени и всего каскада. Необходима стабильность коэффициента пропускания ф в течение многих лет эксплуатации. С этой целью проводится предварительная (химическая) обработка перегородок-, их пассивация, так как недопустимо ни забивание пор, ни их раскрытие в процессе многолетней эксплуатации. При забивании пор будет падать расход газа в ступени, при раскрытии уменьшаться коэффициент обогащения. [c.264]

Изменяя режим работы горелки, необходимо следить за устойчивостью ее пламени, так как на характер горения газа в горелках неполного смешения низкого давления влияет не только количество подаваемого в нее первичного воздуха, но и количество вторичного воздуха, поступающего в топку., и изменение силы тяги. Так, например, с увеличением силы тяги в топке увеличивается степень подсоса первичного воздуха, т. е. коэффициент инжекции, и наоборот. Отсюда возможен отрыв пламени от горелки или проскок пламени в нее. Следовательно, для сохранения устойчивой работы горелки, в зависимости от характера пламени, при изменении нагрузки горелки, возможно, придется изменить и силу тяги в топке или коэффициент инжекции, т. е. количество первичного воздуха по отношению к количеству поступающего в горелку газа, путем изменения положения шайбы. [c.156]

Важным структурным параметром, определяющим тонкость очистки фильтровального материала, является распределение пор по размерам в материале. Полагая режим фильтрования ламинарным, коэффициент проскока частиц примесей размером через фильтровальный материал с диапазоном размеров пор от /птш до птах определяют по величине относительного расхода жидкости, проходящей через поры с размером от /п= ч до dп dnmлx пользуясь формулой [c.41]

Механизм фильтрации твердых частиц из потока газа элементами из ПСМ носит инерционный характер. Зависимость фракционного коэффициента лроскока твердых, частиц с размерами 0,4—10 мкм через один слой ПСМ от параметра инерционного осаждения (число Стокса) описывается уравнением (4.6). Для многослойнога ПСМ величину фракционного коэффициента проскока твердых частиц находят по формуле (4.7). [c.252]

Опытные данные и результ аты расчета фракционного коэффициента проскока твердых частиц через ПСМ из сеток С685 и С120 приведены на рис. 4.72 и 4.73. Концентрации твердых частиц определены счетчиком аэрозольных частиц АЗ-5. [c.252]

Рис. 4.72. Зависимость фракционного коэффициента проскока твердых частиц через фильтрующие элементы из ПСМ из сетки С685 пористостью 0,20 при скорости фильтрации И7ф-0,325 м/с (сплошные кривые) и 1Гф-0,576 м/с (штриховые кривые) от числа слоев сетки. Цифры у кривых — размер частиц в микрометрах

Рис. 4.73. Зависимость фракционного коэффициента проскока частиц через фильтрующие элементы нз ПСМ нз сетки С120 пористостью Я-0,351 (сплошные кривые) и Я-—0,176 (штриховые кривые) от скорости фильтрации. Цифры у кривых — размер частиц в микрометрах

Например, если разрежение в топке увеличится от 1,6 до 2,6 мм вод. ст., т. е. на 1 мм, подсос первичного воздуха в горелку при неизменном давлении газа перед ней на 20 мм вод. ст., т. е. увеличивается с 60 до 80%, и это приводит к возможности проскока или отрыва пламени от горелки. Уменьшается устойчивость работы горелок, нарушаются саморегулируемость горелки и коэффициент инжекции. [c.61]

При наладке горелок необходимо помнить, что при автоматизации котлоагрегатов у них должен быть большой диапазон регулирования нагрузки. Соответственно и га-зоторелочные устройства должны иметь пределы устойчивой работы, предусмотренные проектом. Устойчивость горения газа, т. е. условия возникновения проскока и отрыва пламени зависят от типа примененных горелок, скорости газовоздушной смеси, разрежения в топке, коэффициента избытка воздуха. [c.137]

Для инжекционной горелки с вполне определенными геометрическими характеристиками инжектора (диаметр и тип сопла, размеры камеры смешения, сечение газовыходных отверстий и т. п.) максимальное значение коэффициента инжекции V является величиной постоянной, не зависящей от давления газа. Горелки с частичным смешением газа и воздуха проектируются с таким расчетом, чтобы обеспечить долю первичного воздуха в пределах и = 0,4 4-0,6. При этом условии горелка работает на природном газе при малых нагрузках без проскока пламени и имеет сравнительно устойчивый режим работы при расчетном (номинальном) расходе газа. [c.41]

Н. Сункори и Р. Капартхи Л. 1131] определяли коэффициенты теплообмена частиц гранита и кварца в узко-фракционированных слоях, псевдоожиженных водой в трубе диаметром 82,5 мм при нестационарном охлаждении частиц, предварительно нагретых до 90—99° С. Весовая скорость фильтрации воды изменялась в пределах от 16,2 до 27,1 /сг/ж сек, высота слоя — от 2 1 до 46 см, размер частиц — от 0,5 до 1,68 мм. Коэффициенты теплообмена частиц Оэф варьировали от 550 до 3 020 ккал[м ч град, увеличиваясь с ростом—диаметра частиц и скорости фильтрации. Результаты сопоставлены с данными работ [Л. 389, 584 и 585] по теплообмену частиц при псевдоожижении газами. Отмечено отрицательное влияние проскока газов. Опытные данные авторов описываются критериальным уравнением [c.293]

Q — расход газов через электрофильтр, M j eK. Таким образом, чтобы получить глубокую золоочи-стку, необходимо развивать объем электрофильтра. Если при объеме электрофильтра V l проскок составлял С, то при увеличении объема до коэффициент проскоса будет равным [c.179]

Коэффициенты к и k характеризуют влияние неаэродинамических факторов на проскок золы в электрофильтрах и циклонных золоуловителях. Для электрофильтров золоулавливание ухудшается по мере увеличения температуры и расстояния между электродами и улучшается с увеличением иаиряженности поля и длины (числа) полей н диаметра частицы (в заданных пределах). Для циклонных золоуловителей имеется аналогичная зависимость от температуры эффективность улавливания увеличивается с возрастанием диаметра и удельного веса частицы н падает с увеличением диаметра циклона. [c.182]

Ю. Г. Козловым предложено уточненное выражение для определения проскока с помон(ыо коэффициента т и поправочного коэффициента к. [c.188]

С Н 9,15—16,1 СО 13,65— 21,4 СН4 0,5—2,3 О2 5,6—8,7 СО2 27,0—47,8 N2. Исследованию были подвергнуты следующие горелки с кратером диаметром 18 шамотная, стальная и стальная с водяным охлаждением. Горелки исследовались в экспериметальной камере, причем предварительное смешение газа с подогретым воздухом осуществлялось в смесителе, состоявшем из сопла и смесепровода диаметром 25 мм. Воздух поступал в горелку под давлением 400—500 мм вод. ст. через электрический подогреватель и инжектировал городской газ, подававшийся в смеситель под меньшим давлением (120—240 мм вод. ст.). В процессе опытов фиксировались значения температуры смеси и скорости истечения из кратера, при которых происходил проскок (коэффициент избытка воздуха а поддерл<ивался в пределах от 1,02 до 1,08). [c.66]

Коэффициент 52 зависит от давления газа перед перегородкой и отношения давлений до и после пористой перегородки и связан с ее основной технической характеристикой — средним радиусом пор, имеющим сечение меньше, чем значение X, а также с наличием некондиционных noj сечением, большим, чем средняя длина свободного пробега h молекул гексафторида, и вообще таких пор, через которые возможен проскок газа (т. е. ламинарное течение Пуазейля), а не молекулярное течение. Коэффициент 52 выражается эмпирической формулой Билу—Куно [c.263]

Так, например, если разрежение в топке увеличивается от 1,6 до 2,6 мм вод. ст., т. е. на 1 мм, подсос первичного воздуха в горелку при неизменном давлении газа перед ней в 20 ижвод. ст. увеличивается с 60 до 80%, что приводит к возможности проскока или отрыва пламени от горелки, уменьшая устойчивость работы горелки. Таким образом, нарушаются саморегулируе-мость горелки и коэффициент инжекции. Если же инжектор горелки будет находиться под разрежением, приближающимся к величине разрежения в топке, то подсос первичного воздуха в горелку остается постоянным по отношению к количеству поступающего в горелку газа, независимо от изменения давления газа перед горелкой и разрежения в топке, чем обеспечивается устойчивость работы горелок и возможность их работы при большей подаче первичного воздуха. [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...