Критическая скорость ветра

Критическую скорость ветра, вызывающую резонансные колебания аппарата радиусом Я (м), определяют по формуле 10/ [c.56]

Если симметричное неподвижное тело находится в ветровом потоке, имеющем скорость V, то в точке разветвления потока, называемой критической, скорость ветра в направлении потока будет равна нулю ц скоростной напор определяется уравнением [c.472]

Для конической трубы критическую скорость ветра определяют для сечения диаметром кр. для которого значение 2(г)максимально. Здесь аг(2)—ордината второй собственной формы колебаний трубы 2 р —высота, для которой вычисляют критическую скорость [c.87]

Если критическая скорость ветра больше, чем скорость в данном географическом районе с вероятностью превышения один раз в пять лет, то расчет конструкции на аэродинамические силы, возникающие при галопировании, можно не производить. [c.90]

Следует отметить, что в турбулентном потоке среднее время Т, в течение которого призма неустойчива, изменяется непрерывно в зависимости от отношения и р/и. Поэтому в таком потоке существует тенденция к появлению поперечных колебаний и при средних скоростях, меньших критической скорости. По той же причине критическая скорость ветра не может быть так четко выражена, как в гладком потоке. Можно также считать, что практическое влияние пульсации скорости на устойчивость призмы обычно меньше, чем влияние средней скорости потока. Отсюда следует, что в левой части уравнения [c.90]

Наблюдаемые довольно часто поперечные к потоку ветра колебания многих видов гибких конструкций в виде цилиндров кругового сечения не позволяют ограничиться расчетом их только на ветровую нагрузку. При скорости ветра 25 м/сек и более амплитуды поперечных к ветру колебаний сооружений цилиндрической формы (дымовые трубы, мачты и т. п.) малы, а движения нерегулярны. Это позволяет не проводить дополнительного расчета, если критическая скорость ветра определяется формулой [c.30]

Величины критических скорости и дистанции зависят от взлетно-посадочных устройств самолета и стартовых условий длины ВПП, коэффициента /к, угла наклона траектории 0, скорости ветра W, температуры и давления воздуха. [c.26]

Классификация основных конструкций противоугонных устройств, применяющихся на кранах и перегружателях, приведена в табл. 3. К сигнализационным устройствам, предупреждающим об опасном ветре, относятся анемометры или ветромеры. Они предназначены для измерения скорости ветра. При наступлении критической (опасной) для эксплуатации крана скорости ветра ветромер автоматически включает звуковой и световой сигнал и в ряде конструкций приводит в действие рельсовые захваты или остановы, выключая при этом другие рабочие механизмы крана. [c.123]

Как это отражается на распространении звука Это видно из рис. 33. На нем изображен фронт звуковой волны, бегущей при положительном градиенте скорости ветра и отрицательном температурном градиенте. В верхней части волновой фронт распространяется в-более холодном воздухе или против более сильного ветра и поэтому двигается с меньшей скоростью, чем в нижней части. В результате фронт волны изгибается кверху. Аналогично, если в лодке грести одним веслом сильнее, чем другим, то лодка поворачивает в сторону от него. На рис. 33 показан результирующий эффект. Если звуковая волна распространяется от источника против ветра или бежит в любом направлении в атмосфере при отрицательном температурном градиенте, ее путь искривляется кверху и земля оказывает экранирующее действие, сопровождаемое возникновением звуковой тени. Экранирование при этом не полное, так как вследствие дифракции звука волна проникает и в область тени — с этим явлением мы скоро познакомимся. Во всяком случае, за пределами критического расстояния между источником звука и точкой, где волна, проходящая ниже всех остальных, касается поверхности земли, ин- [c.132]

Влияние климата основной характер атмосферных условий (морская атмосфера, промышленная атмосфера, атмосфера сель- ской местности) сухие или влажные условия (дождь и роса) интервал температур относительная и критическая влажность продолжительность, периодичность воздействия атмосферных осадков (дождя, снега, мокрого снега) и соответствующая величина pH условия конденсации воздействие солнца (включая ультрафиолетовую и инфракрасную части спектра), бомбардировка ионизованными частицами выдержка в озоне направление и скорость ветра преобладающего направления экологический состав воздуха (переносимые воздухом твердые и жидкие загрязнения) и т. д. [c.64]

Найти скорость распространения капиллярно-гравитационных волн иа поверхности раздела двух бесконечно глубоких жидкостей разных плотностей р и р, если верхняя жидкость меньшей плотности р течет со скоростью и н величина поверхностного натяжения есть а (образование ряби ветром, скорость которого равна и). Могут ли волны распространяться против ветра При какой скорости и основное движение устойчиво для всех длин волн Вычислить критическую скорость и о, при которой основное движение делается неустойчивым для некоторых длин волн, если р /р = 1/770 (отношение плотностей воздуха н воды) и а = 74 дн см. [c.489]

При боковом ветре вследствие боковой эластичности шин получается боковой увод колес и отклонение траектории движения автомобиля от траектории, соответствующей положению управляемых колес, вследствие чего снижается критическая скорость автомобиля и затрудняется управление автомобилем. [c.711]

Рассматриваемая проблема — это проблема устойчивости и в этом смысле совершенно аналогична проблеме потери устойчивости колонны при продольном изгибе. Точно так же, как потеря устойчивости колонны при продольном изгибе происходит при действии на нее критической нагрузки, дивергенция возникает при некоторой критической скорости дивергенции ветра. Это явление зависит от гибкости сооружения и от того, в какой степени скручивание конструкции вызывает нарастание действующих на нее аэродинамических моментов. Оно не зависит от предела прочности конструкции. [c.175]

Поскольку флаттер в наиболее критических условиях, т. е. соответствующих минимальной скорости ветра, вызывает колебания моста по низшим формам, то обычно достаточно принять, что в этом процессе участвует по одной собственной форме колебаний Л (х) и а (х) [c.234]

Проверка соответствия проекта требованиям, сформулированным в данной группе критериев комфорта, включает два этапа во-первых, должна быть получена оценка скоростей ветра, при действии которых интересующий параметр превысит значения, отвечающие критериям комфорта (эти значения принято называть критическими) во-вторых, на основе соответствующей климатологической информации о ветре необходимо оценить частоту появления этих скоростей. Если определенные таким образом частоты ниже максимально допустимых, соответствующих критериям комфорта, то считается, что проект удовлетворяет требованиям пригодности к нормальной эксплуатации. [c.271]

С должным учетом погрешностей, присущих моделированию в лабораторных условиях, результаты испытаний в аэродинамической трубе можно использовать для построения графиков зависимости скорости ветра от его направления для таких скоростей, которые вызывают колебания здания с критическими ускорениями (т.е. ускорениями, равными по величине значениям, предусмотренным критериями комфорта). Примером служит рис. 10.1. Скорости, соответствующие точкам вне кривой на этом рисунке, будут вызывать такие ускорения, что если воспользоваться критерием, предложенным в [10.5]) ст>а, 274 [c.274]

Рис. 10.1. Скорости ветра, вызывающие колебания здания с критическими ускорениями

Частоты повторения ветров, вызывающих критические ускорения. Второй этап проверки соответствия проекта требованиям пригодности к нормальной эксплуатации заключается в оценке частоты повторения ускорений а, превышающих критическое значение о, установленное для критериев комфорта. Как показано в [10.51, эту частоту целесообразно определять как среднее число штормов за год (о Г> а ), вызывающих ускорения а > а. Практически приемлемой является аппроксимация N5 (о > о ) числом дней в году (о > С7 ), в течение которых максимальные скорости ветра превышают значения, соответствующие кривой на рис. 10.1. Можно утверждать, что для административных зданий при оценке средней частоты не следует учитывать большие скорости ветра в ночное время. Однако ввиду многих погрешностей, присущих расчету здания на пригодность к нормальной эксплуатации, такие уточнения, по-види-мому, не оправданы, даже если бы они могли снизить Мо примерно вдвое. [c.275]

Сваливание самолета из-за болтанки. Практически опасность выхода самолета на критические углы атаки и сваливания при болтанке создают вертикальные потоки (иными словами, имеют значение в основном лишь вертикальные слагаемые скоростей перемещения воздушных масс). Горизонтальные потоки или порывы ветра незна- [c.174]

В работе установлено, что разъединители могут успешно размыкать ток, если их размеры позволяют дуге удлиняться до ее критической длины. Исключение возможно в случае ветра, дующего в направлении линии контактов. Длина и выброс дуги не зависят от типа разъединителя и скорости его действия. Дуга длиннее при размыкании емкостного тока, чем при размыкании равного активного или индуктивного тока. При активном и индуктивном токе ниже 100 а выброс зависит от напряжения и тока. Наибольший выброс в этих условиях достигает 0,6 см/а-кв. При активном и индуктивном токе от 100 до 320 а выброс пропорционален напряжению, но не зависит от тока. Наибольший выброс в этих пределах токов около 0,5 м/кв. Эти результаты иллюстрируются рис. 8-32. Какие выбросы могут получаться при различных напряжениях и токах можно видеть из рис. 8-33. [c.222]

Эффективность и безопасность эксплуатации полноприводных автомобилей в значительной степени зависят от такого фактора, как устойчивость движения. Обычно рассматривают курсовую устойчивость, устойчивость против заноса и устойчивость против опрокидывания [3, 5]. Курсовая устойчивость имеет важное значение для скоростных автомобилей и автомобилей общетранспортного назначения. Для полноприводных автомобилей, эксплуатирующихся по дорогам различного состояния и рельефа, более важными являются свойства, определяющие их устойчивость против заноса и опрокидывания. Поэтому остановимся лишь на этом вопросе. Боковая устойчивость против заноса может быть нарушена вследствие действия поперечных сил центробежной силы боковой составляющей массы при движении по косогору динамических нагрузок при переезде различных неровностей бокового ветра и др. Наибольшая вероятность потери устойчивости обусловлена центробежной силой и боковой составляющей массы. Рассмотрим движение автомобиля по криволинейной траектории и определим критические условия его боковой устойчивости, т. е. предельно допустимую скорость движения по заносу или опрокидыванию. [c.229]

Если модель имеет тенденцию поворачиваться вокруг своей вертикальной оси, нужно ее удержать, изменив шаг рулевого винта. Убедившись, что модель удерживается против ветра, следует очень осторожно и постепенно увеличивать скорость вращения винта. Наступает критический момент запуска, так как даже небольшое повышение силы тяги винта может вызвать резкий подъем модели. Это объясняется увеличенной силой тяги винта вблизи земли. Одновременно нужно следить, не наклоняется ли модель Чаще всего модель наклоняется вбок и вперед. Эти наклоны должны быть устранены соответствующими командами с передатчика. [c.124]

Для элементов конструкций круговой цилиндрической формы, расположенных на большой высоте, необходимо производить поверочный расчет на резонанс (в поперечном к ветру направлении), когда периоды срыва вихрей ветра равны периоду собственных колебаний конструкции, при критической скорости ветра Уир = 5djx, где d — диаметр элемента конструкции (м), для конструкций с малой коничностью (с уклоном не более 0,01) — диаметр его сечения на уровне 2/3 высоты т период собственных колебаний при условии < у р < 25 м/с [0.60, 30,31, 35, 46, 48, 49], где q выбирается из табл. 1.2.12. При проверке на резонанс амплитуда интенсивности аэродинамической силы Р (z) (Н/м) на уровне г при колебаниях элементов металлической конструкции круговой цилиндрической формы Р z) = = Р (г) [0.60 ], где Ро — амплитуда интенсивности на уровне свободного конца балки консольного типа или в середине пролета однопролетной шарнирно опертой балки, Ро —v ipd/6,4 а (г) — относительная ордината прогибов для первой формы собственных колебаний для двухопорной балки, шарнирно опертой по концам, а (г) = sin лг//. [c.58]

Вертушечный анемометр через понижаюш,ий редуктор связан с механизмом, например диском, снабженным упором для запуска реле времени, цикл срабатывания которого меньше времени одного оборота диска при критической скорости ветра. Такое устройство повышает надежность и упрощает конструкцию. [c.158]

Картины полос 194, 195, 204 Кризис сопротивления 81 Критерий качества 150, 153 Критическая скорость ветра 80, 86, 87 Конструкционное демпфирование 81 KoHTaKT jbie напряжения 115, 130 Коэффи1 иент [c.211]

Во-первых, можно увеличить жесткость элемента, чтобы критическая скорость ветра превышала скорости, появлевие которых сле- [c.242]

Согласно строительным нормам (СН 92-60) критическая глубина определяется для волн зыби (регулярных волн) по исходным значениям (Я./Л)гл- Из нормативного метода расчета следует, что увеличение пологости волны вызывает соответствующее увеличение критической глубины, согласующееся с общей тенденцией формулы (ХХУ1.25). Едли скорость ветра ау 20 м1сек, глубину первого обрушения волны пологостью ( 1/Л)гл 10 допускается принимать по соотношению Якр=2Л. [c.524]

Ветер существенно изменяет характер движения выхлопных газов при работе одиночного подъемного двигателя (рис. 3.44, б). При скорости ветра порядка 5 м/с выхлопные газы отходят от двигателя только на расстояние Ь10с = 20.. . 30, поднимаются к воздухозаборнику двигателя и свободно засасываются в него. Отрыв пристеночной струи наступает, когда отношение скорости ветра к местной скорости струи достигает критической величины. [c.245]

Безопасность. Работа ядерных реакторов деления принципиально происходит в критических условиях, т.к. первоначальная загрузка топлива составляет 32 т для БН-600, 169 т — для водо-водяного и 204 т — для водо-графитового реакторов. Термоядерные реакторы не имеют этого недостатка, т.к. возможные аварии могут сопровождаться только выбросом трития. В результате аварийного выброса 1 г трития результирующая эквивалентная доза составит 0,7-2,5 мЗв. Эта оценка получена по различным моделям распространения трития в атмосфере при характерной высоте станции 100 м и радиусе зоны отчуждения 1 км. Оценка воздействия выброса 100 г трития (активность 10 Ки) на окружающую среду [36] дает максимальную дозу в радиусе 2 км при скорости ветра 5 м-с не выше 5 мкЗв. Впрочем, отсутствие стендового образца не позволяет объективно судить о степени опасности установки, но, по-видимому, она все же ниже, чем для АЭС. [c.259]

У9о икр1 25 м/с, где до — нормативный скоростной напор ветра. При акр1<0,64У( о усилия в сооружении при резонансе всегда меньше усилий при расчете в направлении действия ветра. Скорость 25 м/с принята в качестве верхней границы критической скорости для всех географических районов СССР [c.86]

Характер изменения амплитуд колебаний аэродинамически неустойчивой конструкции (призмы) в зависимости от скорости ветра показан на рис. 4.11. Как видно, конструкция остается практически неподвижной, пока скорость ветра не достигнет критической приведенной скорости Икрит- Дальнейщее увеличение скорости ветра вызывает интенсивные поперечные колебания. Каждой скорости соответствует своя стационарная амплитуда колебаний, которая с увеличением скорости ветра приближается к асимптоте, проходящей через начало координат. Асимптота соответствует коэффициенту диссипации энергии Ук = 0. Скорости Vrl и Vr2 определяют границы, в пределах которых могут происходить бифуркация или колебательный гистерезис. [c.90]

Зависимость между скоростями ветра и ускорениями здания. Первый этап проверки соблюдения в проекте требований, заложенных в критерии комфорта, состоит в оценке для каждого возможного направления скоростей ветра, которые могут вызвать ускорения здания, превышающие критические. Практически это трудно осуществимая задача. Действительно, как уже указывалось в гл. 8, даже для простого случая (когда ветер направлен перпендикулярно фасаду здания) не существует никаких аналитических методов д.1я и.члежной оценки реакции поперек направления потока. В результате информацию об ускорениях, соответствующих различным скоростям вечра, приходится получать из испытаний в аэродинамической трубе, в которых достаточно подробно моделируются упругие характеристики сооружения (например, для воспроизведения в случае необходимости вращательных форм колебаний). [c.274]

Изучение структурных и энергетических закономерностей пластической деформации в приповерхностных слоях материалов в сравнении с их внутренними объемными слоями имеет важное значение для развития теории и практики процессов трения, износа и схватывания. При этом следует отметить, что. поверхностные слои кристаллических материалов имеют, как правило, свои специфические закономерности пластической деформации. Так, например, в работе [11 при нагружении монокристаллов кремния через пластичную деформируемую среду силами контактного трения было найдено, что в тонких приповерхностных слоях на глубине от сотых и десятых долей микрона до нескольких микрон величины критического напряжения сдвига и энергии активации движения дислокаций значительно меньше, чем аналогичные характеристики в объеме кристалла. Было также показано [2], что при одинаковом уровне внешне приложенных напряжений по поперечному сечению кристалла в радиусе действия дислокационных сил изображения эффективное напряжение сдвига значительно выше, чем внутри кристалла. Поэтому поверхностные источники генерируют значительно большее количество дислокационных петель и на большее расстояние от источника по сравнению с объемными источниками аналогичной конфигурации и геометрии при одинаковом уровне внешних напряжений. Высказывалось также предположение, что облегченные условия пластического течения в приповерхностных слоях обусловлены не только большим количеством легкодействующих гомогенных и различного рода гетерогенных источников сдвига [3], но и различной скоростью движения дислокаций у поверхности и внутри кристалла [2]. Аномальное пластическое течение поверхностных слоев материала на начальной стадии деформации может быть обусловлено действием и ряда других факто-зов, например а) действием дислокационных сил изображения 4, 5] б) различием в проявлении механизмов диссипации энергии на дислокациях, движущихся в объеме кристалла и у его поверхности причем в общем случае это различи е, по-видимому, может проявляться на всех семи фононных ветвях диссипации энергии (эффект фононного ветра, термоупругая диссипация, фонон-ная вязкость, радиационное трение и т. д.) [6], а также на электронной [71 ветви рассеяния вводимой в кристалл энергии в) особенностями атомно-электронной структуры поверхностных слоев и их отличием от объема кристалла, которые могут проявляться во влиянии поверхностного пространственного заряда и дебаевского радиуса экранирования на вели- [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...