Сила трения ив задней поверхности

Силовое взаимодействие инструмента и заготовки. Деформирование и срезание с заготовки слоя металла происходят под действием внешней силы резания, приложенной со стороны инструмента к обрабатываемой заготовке. Направление вектора силы совпадает с вектором скорости главного движения резания v. Работа, затрачиваемая на деформирование и разрушение материала заготовки (Pv), расходуется на упругое и пластическое деформирование металла, его разрушение, на преодоление сил трения задних поверхностей о заготовку и стружки о переднюю поверхность лезвия инструмента. [c.304]

Главный задний угол а обеспечивает свободное взаимное перемещение резца и обрабатываемого изделия в процессе обработки. Обычно угол а принимается равным 6—12°. При малых толщинах среза, когда износ резца осуществляется в основном по задней поверхности, увеличение угла увеличивает срок службы резца за счет снижения сил трения задней поверхности резца об обработанную поверхность. Увеличение заднего угла способствует и снижению силы резания Р., что видно из приведенной выше формулы для Р (выражение в круглых скобках этой формулы, учитывающее влияние заднего угла а, с увеличением угла а увеличивается, а сила Яг — уменьшается). Чем выше прочность материала режущей части резца, тем большее значение можно придать заднему углу. С увеличением угла а уменьшается шероховатость обработанной поверхности, что следует учитывать при чистовом точении. С увеличением подачи s возрастают силы резания, вызывающие выкрашивание режущей кромки, и поэтому угол а целесообразно уменьшать. [c.127]

Источниками образования тепла в процессе резания являются упругая и пластическая деформация металла, а также работа сил трения задней поверхности резца об обрабатываемую деталь и стружки о переднюю поверхность резца. Образующееся тепло распределяется между обрабатываемой деталью, стружкой и резцом незначительная часть тепла излучается в окружающую среду. [c.531]

Торцовая плоскость 1-2-3-4 бруска горизонтальна. Остается она в горизонтальном положении на всем наклонном пути результирующего движения. На рис. 5.4, 6 видно, что горизонтальная торцовая плоскость 1-2-3-4 находится в пределах твердого тела заготовки ниже воспроизводимой наклонной плоскости 1-2-5-6, что физически невозможно. Чтобы брусок мог двигаться по траектории результирующего движения 1-9, его торцовая плоскость должна быть наклонена к горизонтали под углом т). В этом случае его торцовая плоскость 1-2-5-6 совместится с наклонной поверхностью резания К и в процессе резания будет скользить по ней, преодолевая силу трения. Чтобы уменьшить силу трения, заднюю поверхность на торце бруска необходимо заточить под задним углом а = Т1 + (рис. 5.4, в), где а, - кинематический задний угол, определяющий относительное положение в процессе резания задней поверхности инструмента и поверхности резания на заготовке. Кинематический задний угол всегда меньше заднего угла [c.53]

Лтр — работа, затраченная на преодоление сил трения задних поверхностей инструмента о поверхности заготовки и стружки о переднюю поверхность инструмента. [c.399]

Какой угол влияет на силу трения задней поверхности зуба фрезы об обрабатываемую заготовку [c.6]

При работе инструмента между поверхностью резания и задней гранью его должен быть угол, достаточный для устранения вредных сил трения задней грани о поверхность резания. Этот угол называется задним углом и обозначается буквой а (фиг. 7). Задний угол находится между поверхностью резания и задней гранью инструмента. Если поверхность резания имеет криволинейную форму как, например, при точении, то задний угол будет находиться между задней гранью инструмента и линией, проведенной касательно к поверхности резания через режущую кромку, или между задней гранью й направлением скорости резания. [c.13]

Вспомогательный задний угол. Вспомогательный задний угол делается для устранения вредных сил трения задней вспомогательной грани об обработанную поверхность. Вспомогательный задний угол находится между обработанной поверхностью и задней вспомогательной гранью. [c.15]

Несколько лет назад задний угол рассматривался как угол, который должен лишь обеспечить уменьшение вредных сил трения задней грани инструмента о поверхность резания. [c.87]

На длине калибрующей части I3 зубья имеют ленточки для направления и центрирования развёрток в отверстиях. Ширина ленточек в зависимости от диаметра меняется при развертывании вязких металлов /=0,05-н0,08 мм) при развёртывании особо точных отверстий в стали и чугуне /=0,3-7-0,4 мм. С целью уменьшения силы трения между поверхностью ленточек и стенками обрабатываемого отверстия и, следовательно, для уменьшения связанного с этим налипания металла изделия на поверхность ленточек, на развёртках делается задний конус (фиг. 101). Длина заднего конуса l = =0,25-=-0,5 длины всей калибрующей ча- [c.98]

Кроме того, сила расходуется еще на трение сходящей стружки о переднюю поверхность зуба фрезы и на трение задней поверхности зуба фрезы об обработанную поверхность. Величина силы, расходуемой на трение, зависит от геометрии режущего инструмента и при правильно выбранных размерах является незначительной. [c.93]

Когда силы со стороны передней поверхности отсутствуют и на срез кромки действуют только силы по задней поверхности, С = 0 и = 1,41а . Если трение по задней поверхности минимально, = а . [c.129]

Теплота образуется и вследствие трения стружки о переднюю поверхность резца, причем тем в большем количестве, чем выше скорость резания и чем больше сила резания. При трении задней поверхности резца о поверхность резания также образуется теплота. [c.21]

Наконец, повышение температуры заготовки при плазменном нагреве в местах контакта влияет на трение режущих поверхностей инструмента с обрабатываемым материалом. Известно, что с увеличением температуры контакта коэффициент трения при резании вначале возрастает, а затем снижается, причем максимум при обработке сталей твердосплавными резцами приходится на температуры порядка 400... 600°С. Если при обычном резании средняя температура контактных площадок инструмента (особенно на задней поверхности резца) часто оказывается близкой к упомянутому выше диапазону, соответствующему максимуму коэффициента трения, то при ПМО вследствие дополнительного нагрева металла температуры на контактных поверхностях инструмента, как правило, выше 600°С. Это позволяет предположить, что при ПМО коэффициент трения между обрабатываемым и инструментальным материалами ниже, чем при обычном резании. Следует также иметь в виду и то, что удельные нормальные силы, действующие на контактных площадках резца со стружкой и поверхностью резания, при ПМО ниже, чем при обычном резании, так как прочность металла заготовки вследствие нагревания снижается. Комбинация двух упомянутых выше факторов — коэффициента трения и нормальной нагрузки — приводит к тому, что удельные силы трения на поверхностях инструмента при ПМО существенно ниже, чем при обычном резании. Естественным результатом этого является снижение интенсивности изнашивания и повышение стойкости инструмента при ПМО резанием. [c.7]

Главный задний угол а. С увеличением заднего угла уменьшается трение задней поверхности резца о поверхность заготовки и вследствие этого уменьшаются силы резания. При этом угол заострения Р уменьшается, что улучшает условия резания (чем острее клин, тем он легче внедряется в материал), однако уменьшение угла р ослабляет рабочую часть резца, делает ее менее жесткой, ухудшает отвод тепла при резании, а при обработке твердых материалов может вызвать вибрацию и привести к разрушению режущих кромок. При обработке мягких и вязких материалов и при чистовой обработке величины задних углов назначают большими, чем при обработке хрупких, твердых материалов и обдирочных работах. [c.19]

Задний угол а уменьшает трение задней поверхности резца об обработанную поверхность детали, а следовательно, предохраняет резец от чрезмерного нагрева и преждевременного износа. При увеличении заднего угла до 8—10° сила трения уменьшается. Дальнейшее увеличение заднего угла существенно не изменяет силу трения, но уменьшает прочность резца. [c.16]

В процессе резания при перемещении режущего инструмента относительно заготовки ему приходится преодолевать силу сопротивления обрабатываемых материалов пластической деформации, силу сопротивления пластически деформированных слоев металла разрушению в местах возникновения новых (обработанных) поверхностей и силы трения стружки по передней поверхности инструмента и обработанной поверхности о его задние поверхности. Результирующая этих сил называется силой резания Р. Для удобства расчетов силу резания Р рассматривают в декартовой координатной системе XYZ с центром, совпадающим с вершиной разреза 1 (рис. 2.23), причем ось Y совпадает с геометрической осью державки резца, ось X параллельна оси вращения обрабатываемой заготовки, а ось Z совпадает с вектором скорости резания v и проходит через вершину резца — точку 1. При этом опорная плоскость державки резца параллельна плоскости XY, а вектор скорости подачи и, проходит через вершину резца — точку 1. [c.71]

Протекание износа во времени, как правило, характеризуется наличием периода интенсивного износа, определяющего в ряде случаев стойкость (срок службы) инструмента. Форма изношенной поверхности инструмента, например резца, сложная, поскольку изнашивается как передняя поверхность, где образуется лунка длиной / от взаимодействия со сходящей стружкой, так и задняя поверхность, где образуется фаска длиной h от трения об обработанную поверхность (рис. 101, а). Обычно износ измеряется по задней поверхности резца U = h, так как размер фаски легче поддается измерению. Размерный (радиальный) износ резца определяющий точность обработки, связан с износом по задней поверхности Ur = hig а, где а — задний угол. Схема сил, действующих на резец в процессе его изнашивания, показана на рис. 101, а. Равнодействующая Р является геометрической суммой нормальных реакций iVi и Л/ а и сил трения и на задней и передней поверхностях резца. [c.316]

Поскольку в зоне резания режущая кромка резца не является геометрической линией, а из-за скругления вершины представляет некоторую поверхность, то металл вновь возникающей поверхности у самой режущей кромки подвергается воздействию нормальной сжимающей силы и силы трения, действующей в направлении линии среза. Нормальная сила будет вызывать деформацию сжатия, а сила трения — деформацию растяжения поверхностного слоя, прилегающего к задней грани резца. [c.49]

Результаты исследования показывают, что характер влияния СОЖ на наклеп поверхностного слоя при фрезеровании определяется прежде всего величиной удельного давления резания и скорости резания. С увеличением подачи удельное давление на поверхности контакта между задней гранью и обрабатываемой поверхностью при резании может превосходить величину критического давления (разрывающего масляную пленку) для данной трущейся пары. При выдавливании смазки увеличивается работа сил трения на задней грани при врезании, а это способствует увеличению поверхностного наклепа. С увеличением скорости резания эффект, оказываемый применением СОЖ на наклеп поверхностного слоя, уменьшается, что, вероятно, связано с явлением адсорбции смазки на поверхности металла, время на развитие которого с увеличением скорости резания уменьшается. [c.101]

В процессе резания тонкие слои обрабатываемого металла, примыкающие к передней и задним поверхностям режущего элемента, обычно в той или иной степени затормаживаются под действием сил трения и образуют у контактных поверхностей режущего элемента застойную зону замедленно двигающихся заторможенных слоев, часть которых временами останавливается и таким образом превращается в нарост при условии невозможности пластических деформаций в этих частях застойной зоны, когда [c.164]

Механическая работа, совершаемая в процессе резания, расходуется на а) преодоление сил сцепления разъединяемых частиц металла б) взаимное перемещение частиц металла внутри каждого отделяемого элемента стружки, сдвиг и скалывание элементов стружки один относительно другого в) трение сходящей стружки по передней грани и трение задней грани режущего инструмента об обработанную поверхность. [c.284]

Такая трансформация углов является благоприятной по сравнению со встречным движением. В начальный момент, когда толщина срезаемого слоя наибольшая, имеет место кинематическое заострение резца (наибольший передний угол). Вследствие этого уменьшается сила резания и налипание на резец. При окончании резания, когда снимаемая стружка имеет небольшую толщину, задний угол увеличивается, что уменьшает трение по задней поверхности и повышает класс чистоты обработанной поверхности. [c.189]

Главный задний угол а — угол между главной задней поверхностью резца и плоскостью резания его заточка снижает силы трения между задней поверхностью и обрабатываемой деталью. [c.2]

Температурное поле инструмента (совокупность значений температур в отдельных точках рабочей поверхности) определяет характер износа и стойкость инструмента наибольшее значение имеет концентрация температур в поверхностных слоях контакта. Температура, выделяющаяся в процессе резания, изменяет состояние трущихся поверхно стей, оказывает большое влияние на ха рактер и силу трения на передних и задних поверхностях. [c.9]

Зона I — зона наиболее интенсивной деформации. Напряженно-деформированное состояние в ней возникает вследствие перетекания деформированного материала из зоны среза, дополнительного снятия материала округленной режущей кромкой и деформирования его силами трения при контактировании с задней поверхностью инструмента. Зерна металла максимально удлиняются, сжимаются, поворачиваются и перемещаются. Образуется четкая текстура, имеющая разный характер по толщине зоны. Верхнюю границу этой зоны можно определить по микрошлифу корня стружки или по искажению координатной сетки. [c.119]

Н. Н. Зорев [30] установил, что повышение твердости стали путем ее термообработки вызывает в процессе резания рост сил на задней поверхности, причем нормальная сила растет более интенсивно, чем сила трения. Как будет показано ниже, предварительное холодное упрочнение стали также вызывает при ее обработке рост сил на задней поверхности. [c.80]

Расчеты показывают, что при прочих равных условиях изменение коэффициента трения существенно изменяет нормальные давления. Так, при увеличении коэффициента трения от 0,2 до 0,5 максимальное нормальное давление (при том же значении суммарной силы на задней поверхности) уменьшилось в 20 раз, т. е. большую долю в общей силе занимает сила трения по плопдахще контакта. [c.31]

В целях проверки полученных теоретических зависимостей для расчета силы на задней поверхности проведены экспериментальные исследования. Измеряли силу на задней поверхности при свободном резании стеклопластика КППН резцом из твердого сплава ВК8. В процессе экспериментов одновременно определяли силу и коэффициент трения на задней поверхности. Для большей достоверности силу на задней поверхности определяли двумя известными методами [31] экстраполяции силовых зависимостей на нулевую толщину среза и сравнения сил резания при различных износах главной задней поверхности резца. Для тех же условий проведены расчеты силы резания на задней поверхности по предложенным формулам. Результаты сравнения экспериментальных и расчетных данных приведены в табл. 2.2, где относительные погрешности (в процентах) подсчитаны по формуле. [c.33]

При наличии экспериментальных кривых, выражающих зависимость сил резания от износа задней поверхности, силы на задней поверхности можно определить графически, что и сделано на рис. 135. Например, при ширине фаски износа Лз=0,30 мм для стали 40ХНМА получились следующие значения сил на задней грани Р = 140 , Р =210 н, Р =15 н. Силы и коэффициент трения на задней грани в большой степени зависят от свойств обрабатываемых материалов (табл. 33). [c.213]

Продольная шероховатость поверхности при резании получается вследствие колебаний силы резания. Эти колебания могут вызвать вибрации, и тогда продольная шероховатость увеличивается. Образование нароста в процессе резания также влияет на продольную шероховатость, так как нарост периодически срывается, образуя вырывы на поверхности. Вследствие трения задней поверхности режущего ин-с грумента по обрабатываемой поверхности также могут образовываться надиры. [c.38]

В результате сопротивления металла деформированию возникают реактнвные силы, действующие на режущий инструмент. Это силы упругого (Р 1 и Ру ) и пластического Р,,, и Рг. ) деформирования, векторы которых направлены перпендикулярно к передней и главной задней поверхностям резца (рис. 6.9, д). Наличие нормальных сил обусловливает возникновение сил трения (Т, и Т. ), направленных по передней и главной задней поверхностям инструмента. Указанную систему сил приводят к равнодействующей силе резания [c.263]

После перемещенпя резца относительно обработанной поверхности происходит упругое восстановление поверхностного деформированного слоя на величину h,. (рис. 6.12, й) — упругое последействие. В результате образуется контактная площадка шириной Н между обработанной поверхностью и вспомогательной задней поверхностью резца. Со стороны обработанной поверхности возникают силы нормального давления N и трения F. Чем больше значение упругой деформации, тем больше сила трения. Для уменьшения сил трения у режущего инструмента делают задние углы (а и aj, значения которых зависят от степени упругой деформации металла заготовки. [c.268]

Механическая работа, затрачиваемая на пластическую деформацию и разрушение металла в процессе стружкообразования и образования новой поверхности, а также работа сил трения по передней и задним поверхностям инструмента почти полностью превращается в теплоту. Теплота, выделяемая в зоне резания, нагревает стружку, обрабатываемую заготовку и режущий инструмент, в которых образуются температурные поля. Наибольшая температура, возникающая в процессе резания, не должна превышать темпера-туростойкости инструментального материала. [c.72]

Конструктивная схема прибора показана на рис. 2.32. Измерительным элементом является механотрон к свободному концу штыря крепится плавающий элемент, выполненный в виде прямоугольной площадки. Элемент монтируется в головке прибора заподлицо с обтекаемой поверхностью и может перемещаться силой трения на расстояние, не превышающее заднего зазора,— 0,3 мм (передний и боковые зазоры составляют 0,1 мм). Подвеска прибора выполнена пружинной, а соответствующие детали заштифтованы, что обеспечивает их температурную деформацию вдоль главной оси прибора. Система крепления и перемещения механотрона позволяет с помощью микрометрического винта и сильфона компенсировать вертикальные температурные расширения и перемещения площадки. Полость, в которой расположены пружина и внутренняя часть сильфона над мембраной механотрона, уплотнена и выполнена разгруженной. Это пространство заполнено кремнийорганической жидкостью, препятствующей попаданию-влаги на мембрану. Прибор крепится к стенке, в которой выполнено углубление для крышки, закрывающей плавающий элемент для фиксации нулевого отсчета [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...