Расчет Центр жесткости

Так как сила Р приложена не в центре жесткости, балка, изобра женная на рис. 269, будет при изгибе одновременно закручиваться. Прикладывая силы N в сечениях разреза первых планок с таким расчетом, чтобы момент двух сил [c.159]

Уточненный расчет на жесткость мембран периодического профиля без краевого гофра и плоского центра с числом волн л > 3 может быть произведен по формуле [11] [c.213]

Системы с двумя степенями свободы, применяемые в балансировочных станках, отличаются конструктивным разнообразием. Однако все эти системы можно привести к единой форме, если в качестве параметра системы ввести в расчет расстояние между центром жесткости и центром тяжести. [c.69]

Несовпадением центров тяжести и центров жесткости сечений лопатки пренебрегаем. Как показывают расчеты, это вносит для лопаточных профилей небольшую погрешность. [c.70]

РАСЧЕТ АМОРТИЗАЦИИ ЗВЕЗДООБРАЗНОГО ПОРШНЕВОГО ДВИГАТЕЛЯ С СОВМЕЩЕНИЕМ ЕЕ ЦЕНТРА ЖЕСТКОСТИ С ЦЕНТРОМ ТЯЖЕСТИ СИЛОВОЙ УСТАНОВКИ [c.282]

Вибрация машины, возбуждаемая небалансом, практически не поддается расчету из-за невозможности предопределить распределение остаточной неуравновешенности во всем объеме ротора. В самом простом случае, когда в роторе имеется чисто статический небаланс, центр тяжести машины совпадает с центром жесткости амортизирующего крепления и жесткость ротора при изгибе значительно выше жесткости амортизирующего крепления, расчет вибрации можно производить как для одномассовой системы, в которой расчетными элементами являются масса машины и жесткость амортизации. [c.137]

Анализ результатов экспериментов и расчетов показывает, что, например, для заготовки длиной 800 мм при использовании вращающегося и неподвижного центров жесткость различается в 3 раза, частота вибраций — в 1,35 раза и предельная глубина резания — более чем в 5 раз. Ошибка расчета на устойчивость равна 15%. [c.188]

Вертикаль, проходящая через общий центр тяжести всех статических нагрузок, должна проходить также и через центр тяжести площади основания или центр жесткости пружинных виброизоляторов. Динамический расчет фундамента производится для каждого молота в отдельности. Конечные скорости У] шаботов и определяемые ими, необходимые для расчета фундамента, величины ударных сил Р определяются для каждого молота в отдельности, пользуясь уравнениями (274) и (276). Противодействующие им силы инерции вычисляются следующим образом (рис. .28). [c.169]

Экспериментально доказано, что сооружения, обтекаемые воздушным потоком, помимо нагрузок в направлении среднего течения испытывают действие сил, направленных поперек потока (называемых также подъемными силами по аналогии с терминами, используемыми при исследовании обтекания крыла самолета). Если точка приложения результирующей ветровой нагрузки не совпадает с центром жесткости сооружения, то возникают аэродинамические моменты. В этом случае сооружение подвергается действию крутящих моментов, которые при определенных условиях могут оказывать значительное влияние на его расчет. [c.215]

Для расчета крыла на кручение находим положение центра жесткости крыла по хорде по формуле (35g). [c.141]

Для расчета крыла на кручение находим положение центра жесткости (фиг. 42е) [c.154]

Средний лонжерон отбрасывается из-за близости с центром жесткости и расчет ведем по схеме (фиг. 43е). Вводим следующее упрощение [c.155]

Наметим порядок определения центра жесткости. Предположим, что произведен расчет сечения крыла от действия поперечной силы Q, приложенной в центре давления, и по формуле (4.32) определен относительный угол кручения а (рис. 4.51). [c.122]

Однолонжеронные же крылья имеют ряд преимуществ, а именно легко поддаются расчету, дешевы в производстве и выгодны с точки зрения вибрации и перекручивания, так как имеют центр жесткости в передней части крыла. Недостатком однолонжеронных крыльев является сосредоточенная в одном месте передача усилий на фюзеляж, что в двухместных планерах, при расположении второго пилота за лонжероном, является нежелательным и может затруднить применение такого крыла. [c.54]

Для расчета действующую на крыло силу (фиг. 58) переносим в центр жесткости крыла и разбиваем на три силовых фактора 1) горизонтальную слагающую Рг, перпендикулярную вертикальной стенке лонжерона, 2) вертикальную составляющую Рв, параллельную вертикальной стенке лонжерона, и 3) крутящий момент Мкр, получающийся от переноса силы в центр жесткости крыла Мкр = Рв а. [c.72]

При кручении сечения парой сил эта точка остается неподвижной, т. е. поворот сечения будет происходить вокруг этой точки. В каждом сечении крыла будет только одна такая точка. Геометрическое место центров жесткости называют осью жесткости. На фиг. 60 изображено крыло с нанесенной на него осью жесткости. Ось жесткости обычно получается в виде кривой линии. Однако в расчетах принято ось жесткости спрямлять, т. е. заменять ее прямой- линией и [c.74]

Таким образом при нахождении центра жесткости крыла мь1 не принимаем в расчет обшивки крыла, считая, что при чистом изгибе она не работает. В крыле однолонжеронной конструкции (фиг. 63) положение центра жесткости определяем по той же формуле. [c.75]

Для удобства записей по подсчету положений центров жесткости по сечениям составляется таблица-форма. Таблица дана ниже (табл. 4). Она может быть использована также при расчете крыла на изгиб. [c.75]

Для определения крутящих моментов необходимо нанести на план крыла положение оси жесткости и центров давления. Нанесение центров давления не встретит никаких затруднений. Точное определение центра жесткости О-образного замкнутого профиля является сложной задачей и поэтому практически при решении вопросов прочности неприменимой. В расчетах будем принимать, что центр жесткости совпадает с центром тяжести сечения. Следовательно, при определении центра жесткости будем учитывать лонжерон и носовые стрингеры обшивку носка в расчет не вводим. Расчет с учетом обшивки носка см. ниже. Тогда положение центра жесткости определится отношением [c.98]

Для проведения расчета крыла на кручение наносятся на план крыла ось центров давления и ось центров жесткости. Зная в каждом расчетном сечении плечо крутящего момента а и вертикальную составляющую погонной нагрузки верт. строим эпюру погонных крутящих моментов т. [c.129]

Вырезы для люков кабин, очевидно, мало влияют на жесткость фюзеляжа при кручении, так как они располои<ены около места заделки фюзеляжа (крепление крыла), где значение центра жесткости теряет свой смысл. Обычно вырез кабин в достаточной мере компенсируется устройством жесткой рамы по контуру люка. При расчете на изгиб в местах, ослабленных вырезами, расчет ведется обычным способом, но в расчет вводится только оставшаяся часть элементов. Очевидно, что проверка на изгиб в месте, ослабленном вырезом кабины, будет обязательна в двухместных планерах, где иногда второй пилот расположен за вторым лонжероном, т. е. за точкой крепления фюзеляжа. [c.173]

Для распределения сил, действующих на соединительные элементы узла (болты, заклепки), применяется расчет по теории центра жесткости . Центром жесткости узла называется точка, обладающая тем свойством, что при прохождении через нее действующей на узел силы Р последний получает только поступательное движение в направлении силы Р. [c.215]

Каждая из этих сил должна быть направлена перпендикулярно" к Своему плечу г с таким расчетом, чтобы момент, создаваемый еЮ относительно центра жесткости, совпадал своим знаком со знаком момента переноса М. = Р а. [c.217]

Шпиндельные опоры. Методы расчета статической жесткости подшипников основаны на том, что шейка нагруженного вала остается параллельной оси отверстия вкладыша. Но это справедливо тогда, когда результирующая внешних сил действует в центре подшипника. В большинстве случаев внешняя сила вызывает перекос шпинделя, в результате чего дополнительно уменьшаются толщина масляной пленки между шпинделем и вкладышем, жесткость и несущая способность подшипника. Перекос [c.30]

Все изменения, вносимые в конструкцию деталей и узлов, могут приводить к изменениям их механической прочности, центров масс, механических деформаций, превышений температуры конструкции и т.д. Поэтому проработка конструкции ЭМУ должна сопровождаться необходимыми поверочными расчетами. В частности, для маховика в связи с увеличением его диаметра необходимо проверить механическую прочность, а также оценить деформацию от действия центробежных сил. При изменении конфигурации крышки необходимо определить ее осевую жесткость. [c.201]

Усилия, действующие на тела качения, приводят к упругим деформациям в точках контакта колец и тел качения. Упругие деформации вызывают смещение колец шарикоподшипника друг относительно друга, т. е. смещение центра тяжести подшипника. От величины смещения колец при приложении к ним осевых и радиальных нагрузок зависит точность работы некоторых приборов. При проектировании таких приборов приходится заранее рассчитать возможные осевые и радиальные смещения центра тяжести подшипника. Вопросы расчета жесткости подшипников разработаны в работах В. С. Бочкова [4, 5]. [c.59]

Расчет фундамента обычно ограничивается определением собственной частоты колебаний фундамента и вычислением амплитуды колебаний вне области резонанса. Напряжения в фундаменте, вызванные действием его собственных сил инерции и силами инерции установленной на нем машины, обычно не Q( вычисляются. Основание блока или плиты обычно считается абсолютно жестким. Статический расчет фундамента часто ограничивается вычислением лишь так называемой эксцентричности фундамента, т. е. проверкой условия, чтобы центры тяжести фундамента и площади его основания лежали на общей вертикальной прямой, а также определением удельного давления на грунт. Для силового расчета необходимо знать коэффициенты жесткости пружинящих элементов, например, винтовых пружин, резиновых прокладок и т. п., моменты инерции и центробежные моменты фундамента и укрепленных на нем машин. Ввиду того, что аналитическое вычисление коэффициентов жесткости обычно является неточным, оно по возможности заменяется опытными замерами. [c.166]

Наиболее простым является расчет колебаний при одной степени свободы. Такие колебания имеет, например, фундамент, который лежит на горизонтальном упругом основании (полупространстве), если вертикальная возмущающая гармоническая сила проходит через центр тяжести блока и одновременно с тем через центр тяжести площади опоры фундамента. При этом предполагается, что давление фундамента на основание является равномерным (фиг. 76, а). Если фундамент покоится на вертикальных винтовых пружинах с различными коэффициентами жесткости ki (фиг. 76, б), то момент всех сил пружин при их одинаковом сжатии [c.179]

Схема трещин при разрушении модели нагрузкой в точке 12 представлена на рис. 3.53, б, в. Характер разрушения в этом случае аналогичен описанному выше. Можно отметить увеличение расстояния между средним и крайним пластическими шарнирами в криволинейном ребре. При нагружении в точке И расстояние от шарнира под местом приложения силы до центров разрушения сжатых зон крайних шарниров составляло 545 мм (рис. 3.54), при нагружении в точке 12 расстояния между средним и крайними шарнирами равнялись соответственно 609 и 634 мм. Расстояние между пластическими шарнирами зависит, в частности, от соотношения жесткости ребра и плиты оболочки. При увеличении жесткости ребер и снижении жесткости полки это расстояние, как показывают расчеты, возрастает. В данном случае влияние плиты оболочки было ослаблено влиянием податливости контура и трещинами, возникшими при испытании модели нагрузкой в точ- [c.275]

Частоты собственных колебаний крутильных систем со многими массами определяют методом остатка по таблицам. Для облегчения подбора частот собственных колебаний многомассовую систему заменяют системой из двух-трех масс, имеющей частоту, расположенную близко к искомой. Замену системы из многих масс упрощенной производят объединением нескольких масс, соединенных сравнительно жесткими участками вала в одну, находящуюся в центре тяжести этой группы масс. При этом в случае расчета высших частот можно отбрасывать те массы, которые связаны с валом очень малой жесткостью. [c.369]

При расчетах Д5 часто удобнее анализировать не отдельные элементарные погрешности, а комплексы погрешностей. Например, при установке деталей на пальцах с зазором вычисляют комплексную погрешность, учитывающую точность базового отверстия и установочного пальца приспособления. Жесткость и отжатия узлов токарного станка определяют с учетом деформации в стыках отверстие — центр станка и т. п. [c.24]

При расчете на прочность, жесткость и устойчивость элементов машиностроительных конструкций одним из обязательных этапов является установление основных геометрических характеристик поперечного сечения рассчитываемой детали — координат центра тяжести, площади, главных осевых моментов инерции, момента инерции при кручении, минимального радиуса инерции и т. д. Как правило, эти характеристики устанавливаются обычными методами сопротивления материалов и принципиальных трудностей здесь не возникает. Однако для сечений сложных очертаний существенно возрастает объем вычислений и вероятность получения ощибки. [c.321]

Далее излагаются способы определения приведенной массы, приведенного коэффициента жесткости упругой связи и приведенной силы, знание которых необходимо для решения простейшей задачи о колебании центра приведения. После установления основных свойств нормальных функций и последовательности динамического расчета рекомендуемый метод исследования применяется к разным тинам судовых конструкций — различно закрепленным балкам и пластинам, причем по ходу изложения устанавливаются способы отыскания форм и частот главных колебаний первого, второго и более высоких тонов. [c.159]

Графиком в координатах h/Rmax — Л пользоваться неудобно, поскольку функция т] расположена по оси абсцисс и в графике фигурирует параметр h, а не сближение а, являющееся необходимым параметром при сжатии поверхностей и в расчетах контактной жесткости. Поэтому график может быть перестроен путем переноса центра координат в точку О и поворотом его на 90°. В этом случае по оси ординат располагается величина т], а по оси абсцисс — величина относительного сближения 8 = a/i max- Полученная кривая т) — е представляет особый интерес в своей начальной части, до средней линии, т. е. до е = 30—40 %. Именно начальный участок этой кривой в значительной степени определяет фактическую площадь контакта при сближении поверхностей деталей машин, если эти поверхности плоски. Начальный участок кривой описывается зависимостью [3] [c.133]

Расчет горизонтально-крутильных колебаний корпуса судна. При несовпадении ординат центра жесткости и центра инерции (см. рис. И), колебания корпуса в горизонтальном направлении сопровождаются крутильными. Взаимосвязанность горизонтельных и крутильных колебаний оказывается существенной при близких парциальных частотах. [c.448]

При определении свободных колебаний следует стремиться в целях упрощения расчетов сложные сцстемы приводить к более простым. Так, например, если смещение центра жесткости от центра тяжести по оси не превышает 10—15% расстояния между крайними амортизаторами, то эти оси следует совместить. [c.158]

Здесь ограничимся изложением расчета в общем виде. Приведем силу к центру жесткости, разложив на вертикальную Рш горизонтальнуюЛсоставляющие. При их параллельном переносе в центр жесткости приложим пары сил в соответствии с леммой о параллельном переносе силы [c.68]

При расчете соедйие-ний, в которых линия действия внешней силы не проходит через центр жесткости заклепочного соединения (рис. 2.22), диаметр заклепок определяется по поперечной силе в Сечении самой нагруженной заклепки 3. [c.73]

Соотношение между значениями указанных напряжений зависит от режима работы ТНА. В момент запуска ТНА на лопатках турбины действует в основном газовая сила, которая в общем случае вызывает изгиб и кручение лопатки. Обычно при определении напряжений принято рассматривать лопатку как консольный стержень, жестко заделанный в диске. При этой газовая сила рассматривается как распределенная по длине стержня поперечная сила. Наличие такой силы приводит к изгибу лопатки. Кручение лопатки под действием газодинамических сил возникает в том случае, если с центром жесткости С не совпадает центр парусности Е — точка приложения равнодействующей газодинамических сил (рис. 11.9). В выполненных конструкциях напряжения изгиба от газовых сил в корневых сечениях лопаток а = (2...6) Ю Па. Напряжения кручения от га-зовых сил значительно меньше, и их обьмно не учитывают при расчете лопатки. [c.277]

Аэродинамические силы состоят из сил лобового сопротивления, которые действуют в направлении среднего течения, и подъемных (поперечных) сил, действующих перпендикулярно этому направлению. Если же расстояние между центром жесткости сооружения и центром давления (т.е. точкой приложения равнодействующей аэродина.мичес-ких сил) велико, то сооружение подвергается также действию крутящих моментов, которые могут оказать существенное влияние при его расчете. [c.8]

Другое дело с определением прогиба от кручения Ккр так как в этом случае расстояния лонжеронов от центра жесткости будут неодинаковы, то и прогибы лонжеронов от кручения будут различны. Полученные прогибы крыла будут возникать при разрушающих нагрузках. Фактически же они будут при разрушении несколько больше, во-первых, за счет того, что материал лонжеронов перейдет за предел пропорциональности и,во-вторых, за счет неточности расчета при пользовании формулой Бредта при опргделении углов закручивания по всему размаху крыла. Как уже указывалось, у места заделки крыла будем иметь область Шухова, где обшивка при наличии жестких лонжеронов будет работать плохо и угол закручивания сильно увеличится за счет деформаций сдвига полок и за счет их изгиба. Здесь угол кручения крыла получится больше подсчитанного по формуле Бредта, поэтому необходимо в корневой части крыла для угла кручения ввести поправочный коэфициент больше единицы, т. е. [c.135]

Схемы механических систем приведены на рис. 251 —253 в положении покоя. На кажл10н схеме указана координата, которую нужно принять в качестве обобщенной. Необходимые для расчета данные приведены в табл. 65. Здесь nil, 2 массы тел системы i — радиус инерции тела, участвующего по врагцательном движении относительно центральной оси с,, с, — коэф-(]>ициснты жесткости для линейных пружин j и а — коэффициенты для <шрелелсг1ия зависимости силы упругости от деформации для нелинейных пружин, /—деформация пружины в положении покоя (в примечании указано, сжата пружина или растянута) с/о — начальное значение обобщен-1ЮЙ координаты, s — величина зазора, il — расстояние от оси вращения до центра тяжести те.ча. Качение тел во всех случаях происходит без проскальзывания. Тела, для которых радиус инерции не указан, считать сплошными цилиндрами. [c.352]

Рассмотрим пространственное распределение поглощенных доз в теле, ожидаемое при воздействии космических излучений. Расчеты показывают, что распределение поглощенных доз в теле существенно зависит от толщины оболочки корабля. Так, если для протонов радиационного пояса Земли при толщине оболочки 1 г1см алюминия перепад доз от поверхности к центру тела достигает 10, то при увеличении толщины до 10 г1см перепад уменьшается до 2—3. Это связано с увеличением жесткости сцектра протонов после предварительной фильтрации на толщине 10 см . [c.273]

В табл. 9.20—9.22 даны некоторые формулы, необходимые для расчета на прочность и жесткость элементов теплотехнических конструкций, схематизируемых упругодеформирую-щимися пластинами и цилиндрическими оболочками, расчетные схемы для которых представлены в таблицах. Рассматриваются круговые и кольцевые пластины, опертые или защемленные по контурам и загруженные равномерно распределенными по срединной поверхности нормальными нагрузками (р, МПа), распределенными по контуру осесимметричными поперечными нагрузками (q, Н/м) или сосредоточенными силами Р, приложенными в центре пластины. Рассматриваются осесимметрично нагруженные длинные цилиндрические оболочки, т. е. оболочки, длина которых [c.372]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...