Жесткость мембранная

Следовательно, для получения лучшего качества работы пневмореле нужно увеличивать степень положительной обратной связи, уменьшать жесткость мембранного блока, сокращать объем нагрузочных емкостей (как внутренних так и внешних) и увеличивать проходные сечения соединительных каналов. Причем величину положительной обратной связи нужно выбирать в соответствии с выбранной величиной зоны срабатывания (гистерезиса), а также с учетом требований к величине области нормальной работы пневмореле. Структурная схема, соответствующая системе уравнений (20), представлена на рис. 7, а. Схема изображена в форме, принятой в теории автоматического регулирования. Передаточная функция, соответствующая этой структурной схеме, будет [c.116]

Уточненный расчет на жесткость мембран периодического профиля без краевого гофра и плоского центра с числом волн л > 3 может быть произведен по формуле [11] [c.213]

Жесткость мембранного уплотнения предъявляет серьезные требования к изготовлению и сборке деталей уплотнения необходимость строгой параллельности рабочих торцов деталей Зи4, которое вызывают, в свою очередь, требования параллельности торцов деталей 7 и перпендикулярности рабочей поверхности к оси вала. [c.141]

При наличии резиновых мембран в воздушных редукторах постоянного давления в случае сильных морозов может повыситься редуцированное давление вследствие повышения жесткости мембран. Если же повышение давления превысит допустимую величину, то перед полетом прогревают редуктор горячим воздухом от аэродромного подогревателя до получения нормального давления. [c.144]

Заметим, что если ребра жесткости стоят несимметрично относительно срединной плоскости усиливаемой пластины, то расчет такой системы усложняется, так как в срединной поверхности появляются мембранные усилия даже при малых прогибах. Но упрощая задачу, в некоторых случаях уравнение (6.69) применяют и в указанных несимметричных системах. [c.181]

Мембранные манометры в качестве основной детали имеют мембрану волнообразного сечения Ь, соединенную со стрелкой, которая может перемещаться по специально проградуированной шкале (рис. 2.15). Давление, подлежащее измерению, подводится под. низ мембраны и деформирует ее. В результате этого стрелка передвигается по шкале, отсчет по которой и дает величину определяемого давления. Изменяя размеры мембраны и ее жесткость, можно создавать манометры для измерения различных давлений, правда, в сравнительно ограниченных пределах. В настоящее время мембранные манометры изготовляются лишь для измерения давлений в диапазоне от 0,2 до 30 am. [c.35]

Конструкция, основные параметры и размеры измерительных гофрированных мембран с трапецеидальным профилем на давление р до 60 кгс/см с жесткостью от 400 до 150 кгс/мм, изготовляемых из дисперсно-твердеющих сплавов, выбираются из таблиц ГОСТ 13735—68. Стандартом предусмотрены мембраны с диаметрами D = 25- 80 мм при числе гофров п = 2 и D = 25- -125 мм при /1 = 3 с толщиной стенок 5 = 0,6- 1,6 мм. [c.360]

Коэффициенты квадратной матрицы жесткости, записанной в правой части равенства (24), представляют собой следующие подматрицы [Ац] — матрицу жесткостей в плоскости пластины [Ва ] — матрицу смешанных мембранно-изгибных жесткостей [Оц] — матрицу изгибных жесткостей. [c.165]

Ai — коэффициенты мембранной жесткости (г, / = 1, 2, 6) [c.251]

В11 — смешанные мембранно-нагибные коэффициенты жесткости (г, / = [c.251]

А — матрица мембранных жесткостей [c.327]

Мы ограничились здесь изучением изгиба композиционного слоя вокруг оси, параллельной направлению волокон. Аналогичная задача об изгибе вокруг оси, нормальной к волокнам, рассмотрена Марголиным [9]. Более того, изложенный здесь подход можно аналогичным способом применять к исследованию действия крутящих моментов. В случае слоистых композитов, армированных расположенными в параллельных плоскостях волокнами, можно использовать эти три задачи для того, чтобы получить определяющее соотношение для слоев при линейных макроскопических мембранных напряжениях, включая соответствующие формулы преобразований для эффективных жесткостей на изгиб. [c.33]

В общем случае Л,/, Bij и Dtj — симметричные матрицы с не-нулевыми компонентами, каждая содержит шесть независимых компонент в соответствии с (4.17). Если структура композита симметрична, то Bij = 0 и отсутствует взаимное влияние, т. е. связь между мембранными характеристиками (деформациями, например) и характеристиками изгиба — кручения. Величины А, В и D преобразуются аналогично Q Ап, 22, Ai2, Лбб, Du, D22, D 2 и Обб положительно определены Л16 = 26 = Oi6 = D26 = О для композитов, состоящих только из слоев, ориентированных взаимно перпендикулярно. Для схем армирования типа [ 0°]s, состоящих из большого числа слоев, величины Die, >26, le и Лгв могут быть существенно малыми по сравнению с другими компонентами жесткостей. Уравнение (4.16) можно преобразовать так, что деформации в плоскости, не связанные с изгибом и кручением (мембранные), и компоненты кривизны и кручения будут выражены через приложенные нагрузки и свойства материала. [c.147]

При вращении лимба / соединенный с ним винт 2 передвигает гайку 3 в вертикальном направлении. Овальная пружина 4, сжатая гайкой 3 и пятой а, передает усилие на штифт Ь якоря 5, подвешенного на мембране 6. Вследствие неодинаковой жесткости пружины. 4 и мембраны 6 якорь 5 перемещается значительно медленнее, чем гайка 3, и регулировка воздушного зазора между якорем 5 и магнитопроводом 7 получается весьма точной. [c.31]

В этих уравнениях приняты следующие обозначения. Давления имеют цифровые подстроченные индексы порядковых номеров камер, а все элементы, разделяющие камеры с объемами F, имеют двойную нумерацию (по потоку), причем F — эффективная площадь мембран, К — жесткость пружины, М — приведенная масса, б — коэффициент вязкого трения, N — сила затяжки пружины при закрытом клапане, d — эффективный диаметр отверстия дросселя, S — эффективный дросселируемый зазор, R — газовая иостоянная, Т — абсолютная температура. [c.110]

Общий вид деформации контура под нагрузками представлен на рис. 2. При достаточно большой жесткости концевых мембран-коробок моста можно полагать, что при общей потере устойчивости система будет испытывать стесненное изгиб-ное кручение. [c.8]

Сравнение результатов расчета с экспериментом показывает, что в области нагрузок 800—1000 кгс расчет дает несколько заниженную жесткость. Это можно объяснить тем, что в расчете не учтено изменение б в зависимости от нагрузки, а также не учтены упругие свойства самой мембраны. Анализ результатов показывает возможность использования выбранной модели для приближенной оценки статических свойств мембранного амортизатора данной конструкции (с металлической мембраной), которая представляется перспективной. Экспериментом также установлено, что мембранный амортизатор имеет динамическую жесткость, существенно меньшую, чем статическая. [c.75]

Статическими характеристиками описанного преобразователя, охваченного отрицательной обратной связью по входному дросселю, являются зависимости перемещения I измерительного штока, а также чувствительности I от измерительного зазора S -Для преобразователя с вялой мембраной и без пружины, когда жесткостью чувствительного элемента можно пренебречь, [c.188]

Компрессоры мембранные — Пример расчета на жесткость 217 Консоли — Прогибы при возникновении пластических деформаций 275 — Расчет 80 — Частота собственных колебаний — Пример определения [c.545]

Полагая в системе уравнений (I) — (5) противодавление равным атмосферному (Рв = 1) и имея в виду под коэффициентом пропорциональности v безразмерную приведенную жесткость мембраны и пружины, получим расчетные уравнения односторонних пневматических устройств [13, 9, 26, 47]. Пренебрегая, кроме того, массой движущихся частей, получим расчетные уравнения мембранных устройств [26, 52]. [c.185]

Входные управляющие сигналы р шр в виде давления снш-того воздуха действуют на площади мембран F и /, создавая усилия Pi F — f) = я р2 F — f) = Q2 (преобразование Ui). Далее эти усилия складываются на мембранном блоке и вызывают перемещение последнего Ah (преобразование П ). Перемещение мембранного блока, а следовательно, и заслонок пневмоконтактов изменяет расход воздуха и организует выходное давление согласно закону дроссельного делителя (рис. 3) (преобразование // ,). Выходное давление дроссельного делителя, действуя на площади, создает усилие pf (преобразование П ), которое суммируется на мембранном блоке с усилиями и Q . Кроме того, перемещение Afe создает усилие Q с коэффициентом преобразования, равным жесткости мембранного блока (преобразование Пг,), которое также суммируется с усилиями Qi и Q . [c.109]

На рис. 14.19 изображен узел с направляющими измерительного стержня мик-рокатора. Шток 1 жестко соединен с двумя стальными мембранами 2, установленными в корпусе 3. Дляумень-шения жесткости мембран в них сделаны кольцевые прорези. Поступательное перемещение штока обеспечивается упругой деформацией мембран. [c.484]

Основная проблема прн проектироваини мембранных оболочек состоит в стабилизации формы поверхности покрытия, так как стальной или алюминиевый лист практически ие сопротивляется изгибу. Задача обеспечения необходимой жесткости мембранного покрытия решается путем использования следующих конструктивных мероприятий, большинство из которых связано с предварительным растяжением оболочки. [c.61]

Седловидная форма и подкрепляющие элементы. Для стабилизации формы покрытия можно использовать мембрану с седловидной поверхностью я специальные подкрепляющие элементы. Если жесткость мембранной оболочки, имеющей форму гиперболического параболоида, над катком в Минске была обеспечена за Счет использования напрягающих вант, то мембрана в покрытии Велотрека в Крылатском (Москва) подкренлена сетью в виде [c.65]

Для абсолютно гибких пластин характерно пренебрежение изгибпой жесткостью. Полагая 0 = 0, из системы уравнений (6.25) —(6.27) получим уравнения равновесия абсолютно гибких пластин (мембран) в перемещениях. Эти уравнения будут эквивалентны уравнениям (6.23) А. Фёппля. [c.136]

Расчет слоистых ортотропных мембран подробно рассмотрен в работе Дитца [22], где показано, что несмотря на отсутствие изгибной жесткости, сохраняется четвертый порядок разрешающей системы уравнений (в отличие от однородных мембран, описываемых уравнением второго порядка). [c.147]

Две жесткие одинаковые обоймы 11 ъ 14 связаны между собой тремя колонками 12, являющимися одновременно динамометрическими элементами в средней части колонок размещены тензодатчики 13. Динамометры изолированы с помощью текстолитовых втулок 10 и прокладок 9. При сборке стенда обоймы ус-банавливают строго параллельно (допуск 0,02 мм на диаметре щайбы 420 мм) и фиксируют с помощью гаек. Настройку заданной жесткости испытаний выполняют с помощью сменных мембран 8 соответствующей толщины, которые центрируют в специальных отверстиях обойм щайб 11. В каждой мембране имеются опециальные соосные отверстия для крепления переходных втулок 7. Цилиндрическую головку образца 1 крепят во втулках с помощью полуколец 3 и гайки 2 и специальной стопорной гайки-втулки 6. В верхнюю переходную гтулку 7 головка образца входит по скользящей посадке, а в нижнюю — с зазором, который предусмотрен для устранения возможной несо-осности при монтаже образца. В. головки образца ввернуты медные токо подво дящие стержни 5, к которым припаяны медные упорные шайбы 16, служащие для крепления токоподводящих [c.22]

К числу односторонних пневматических механизмов с возвратной пружиной могут быть отнесены также мембранные механизмы (рис. Х.6, в). Если под жесткостью v понимать приведенную жесткость пружины и мембраны, а вместо площади поршня подставить эффективную площадь мембраны, то уравнения (Х.68) могут быть использованы также для расчета мембранных пневмомеханизмов. [c.192]

На рис. 45 изображена схема установки типа МВЛ-4 для испытания лопаток турбин на усталость. На столе 1 электродинамического возбудителя колебаний типа ЭДВ-2 закреплен динамометр 2, в захвате которого зажата испытуемая лопатка 3. Электродинамический возбудитель колебаний ЭДВ-2 имеет подвеску подвижной системы, выполненную на двух разнесенных в вертикальном направлении фасонных прорезных мембранах. Мембраны изготовлены, из стали ЗОХГСА толщиной 4 мм и снабжены покрытием, демпфирующим их собственные колебания. Такое выполненне подвески обеспечивает необходимую жесткость в боковых направлениях для восприятия реакции от изгибающего момента, нагружающего испытуемую лопатку. [c.186]

Существенной особенностью мессдозы (рис. И) фирмы Emery (США) является способ передачи усилия на жидкость от жесткого штампа. Эта передача осуществляется через промежуточную кольцевую мембрану, опертую по обоим контурам на призмы. Поэтому силы трения сведены к минимуму. Высокая жесткость мессдозы обеспечивается чрезвычайно малым столбом жидкости (около 0,1 мм). Для измерения давления используют прецизионную серповидную трубку (трубку Бурдона) в сочетании с пневматическим компенсационным сервомеханизмом. Последний выполнен в виде снльфона, включенного в цепь пневматического полумоста с соплом, связанным с концом серповидной трубки. [c.344]

Где P2, Уд, Рб7 Ps, У12, Рщ и Рц — обобщенные координаты, причем г/9 и у 2 — координаты перемещений соответственно мембранного блока и клапана. Точка над индексом соответствует производной по времени от соответствующей величины. Через / обозначены эффективные значения площадей как отверстий, так и мембран к — жесткость пружин, М — массы, ст — коэффициент вязкого трения N — сила предварительного натяжения пружины S — эффективное значение дросселирующего зазора R = gR— газовая постоянная, Т — абсолютная температура q — ускорение а — коэффициенты, принимающие значения О или 1. [c.6]

Определяемые при поверочном расчете напряжения с учетом местных изгибных напряжений от краевых сил и моментов существенно в ипе мембранных. Поэтому получающиеся по упругому расчету напряжения а и их интенсивности в зонах краевого эффекта, таких, как жесткая заделка, сопряжение оболочки с плоским днищем, места приложения сосредоточенных нагрузок и тл., могут значительно превышать предел текучести даже без учета местного повышения напряжений в местах их концентрации. Так, в жесткой заделке цилиндрической оболочки вдвое выше, чем в гладкой части, и превьпиает От при давленияхр и Рг соответственно в 1,16 и 1,44 раза. Найденные в результате упругого расчета перемещения и деформации, необходимые для оценки прочности и работоспособности конструкции, оказываются ниже действительных, определяемых по упругопластическому расчету, а жесткость при растяжении и изгибе - завышенной. Исходя из упругого расчета не представляется возможным оценить возникающую погрешность в определении наибольших деформаций в упругопластических зонах конструкций. [c.205]

Жесткость контура сечения при общей деформации системы не обеспечивается, когда размеры пролетов k близки к размерам контура поперечного сечения h и Ь, имеет место огранич( нная жесткость поперечных промежуточных мембран-связей, верхних и нижних листов, а также жестких концевых мембран. При этом наблюдается не только поворот поперечных сечений как монолитов, но и искажение контура за счет деформации верхних и нижних листов, не связанных жестко (сваркой) с поперечными мембранами мостовой коробки. [c.7]

Очевидно, характеристика Хкр1 определяет общую устойчивость системы при достаточно жестких связях между балками (набора, а характеристика Хкрг определяет устойчивость на местное кручение, возникающую при малой жесткости связей-мембран системы. [c.12]

Принципиальная схема наиболее распространенного типа механо-тронного датчика давлений приведена на фиг. 6, а слева. Внутри корпуса К датчика, имеющего плоскую мембрану М, находится механотронный датчик Д малых перемещений, служащий для контроля прогиба мембраны под давлением контролируемой среды. Диапазон давлений, контролируемых датчиком такого типа, определяется жесткостью мембраны. В зависимости от жесткости мембраны диапазон давлений может меняться от десятков тысяч атмосфер до десятых долей миллиметра ртутного столба. В том случае, если внутри корпуса К создан вакуум, описанное устройство может быть использовано и в качестве датчика атмосферного давления. На той же фигуре справа показана схема аналогичного датчика с мембраной, имеющей форму конуса. [c.128]

Фиг, 6. Мембранные коробки а — анеропдиая коробка 6 — манометрическая коообка в — комбинированная коробка (нз мембран разной жесткости) г — блок аиероидных коробок д — блок манометрических коробок. [c.794]

Для расчета на изгиб плоских плит используются треугольный (I) и четырехугольный (II) конечные элементы, показанные на рис. 5, е. Конфигурация их схожа с геометрией плосконапряженных элементов, однако вместо линейных смещений в узлах иг и К,- введены три степени свободы — поперечное смещение Wi и два угла поворота в срединной поверхности <рж и фу. Комбинацией плосконапряженного и изгибного плоского конечных элементов получают оболочечные конечные элементы за счет объедипеиня нзгибной н мембранной жесткости (рис. 5, ж). В настоящее время оболочечные конечные элементы используются при расчетах на прочность и жесткость конструкций авиакосмической, судостроительной, автомобильной и многих других отраслей промьшлен-ности. [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...