Краям на оси симметрии

Сопоставляя эпюры М, и Ж,, в двух рассмотренных случаях (рис. 477, а и 477, б), можно сделать следующие выводы. При заделанном крае пластинки максимальный изгибающий момент возникает у защемления, а при шарнирно опертом — на оси симметрии. Величина максимального момента в шарнирно опертой пластинке приблизительно в 1,5 раза больше, чем в пластинке с жестким защемлением по контуру. [c.518]

Предположим, что сечение симметрично относительно плоскости кривизны, тогда интегрирование достаточно провести по половине контура сечения. При этом на краю должны выполняться граничные условия Л/ = О, = О, а на оси симметрии — iJ = О, N = 0. При вычислении однородных решений полагают [c.432]

В задачах 3.13-3.40 главные центральные оси лежат на оси симметрии области, другая координата считается от нижнего края сечения. [c.562]

Процесс деформирования ротора происходит следующим образом. Вал, первоначально сжатый вдоль радиуса, со временем восстанавливает свою форму неравномерно по длине и наиболее интенсивно в районе плоскости симметрии. Диск изменяет свою форму таким образом, что наибольшие перемещения получают точки на оси симметрии меридионального сечения. Полотно диска под действием центробежных сил и лопаточной нагрузки уводит центральную часть ступицы вверх по отношению к ее краям. С течением времени эта картина сохраняется. Достоверность результатов, полученных в рамках рассматриваемой модели, проверялась сравнением результатов, полученных с различной конечно-элементной и временной дискретизацией. [c.131]

На рис. 92 и 93 приведены распределения радиальных (сплошные кривые) и окружных (штриховые кривые) напряжений вдоль радиуса соответственно для углов 9 = 0° и 0 = 45°. Кривые / 2 и 5 на рисунках соответствуют сечениям г = 0 г = 0,165 и г = 0,199 м (см. рис. 24). Контактное давление меняется в осевом направлении и имеет особенность в сечении г = 0,2 м, где заканчивается ступица диска. Оно распределено неравномерно и в окружном направлении, принимает максимальное его значение наблюдается в сечении для 0 = 0 и минимальное — в перпендикулярной плоскости для 0 == 90°. Радиальные напряжения изменяются несущественно в окружном направлении, сохраняя характер распределения вдоль радиуса. Окружные напряжения качественно изменяют характер распределения вдоль радиуса при движении в окружном направлении и меняются существенно. На внутреннем радиусе они даже меняют свой знак. Амплитудные значения напряжений а е и о о, которых они достигают при 0 = 45°, значительно меньше основных компонент. Напряжения в вале достигают va симального значения 15-МПа при г 0,1 м на оси симметрии, а в диске а е = 15,6 МПа при г = 0,31 м на краю сту- [c.212]

Случай, когда пластинка, имеющая форму сектора, защемлена по дуге контура и свободно оперта по прямолинейным краям, поддается решению только что рассмотренным нами методом. Значения коэффициентов о и р для точек, расположенных на оси симметрии сектора, приведены в таблице 66. [c.332]

Пластинка, имеющая форму сектора круга, защемлена по дуге контура и шарнирно оперта по прямолинейным краям нагрузка равномерно распределена по всей поверхности. Для такого случая справедливы формулы (184) и (185) значения коэффициентов j и для точек на оси симметрии сектора приведены в табл. 41. [c.573]

Применение нескольких испарителей, расположенных в одной плоскости. Если при Яу < 1,7 применять два одинаковых узких испарителя под краями полосы <1 = (/о), то на краях полосы толщина покрытий будет больше, чем в центре. Выравнивание толщин можно достичь, применив дополнительный корректирующий испаритель на оси симметрии системы в одной плоскости с основными испарителями (рис. 151). [c.276]

Пластинка имеет ось симметрии, на ко горой находи гея центр тяжести. Совместим с осью симметрии ось у, а ось х с нижним краем пластинки. [c.190]

Кроме концентрации нормальных напряжений при изгибе в не которых случаях приходится иметь дело с концентрацией касательных напряжений, в частности при поперечном изгибе уголковых, швеллерных, тавровых и двутавровых балок. В данном случае концентрация напряжений обусловливается резким изменением толщины элементов сечения балки в месте соединения полки со стенкой. Как показывают детальные исследования картины распределения касательных напряжений при изгибе, например в балке двутаврового сечения, фактическое распределение касательных напряжений не отвечает картине, приведенной на рис. 275, а, полученной на основании расчетов по формуле (10.20). По линии / — /, совпадающей с осью симметрии сечения, распределение касательных напряжений будет с достаточной точностью изображаться графиком рис. 275, б. По линии же 2—2, проходящей у самого края стенки, распределение напряжений в случае малого радиуса закругления в месте сопряжения стенки с полкой будет представляться кривой, показанной на рис. 275, в. Из этого графика видно, что в точках входящих углов сечения касательные напряжения теоретически достигают очень большой величины. На практике эти входящие углы скругляют, напряжения падают и их распределение в точках линии 2—2 примерно представляется кривой, приведенной на рис. 275, г. [c.288]

Как уже отмечалось ранее, при достаточно большой длительности импульсного воздействия дисперсию в первом приближении можно не учитывать и использовать модель эквивалентного анизотропного материала [уравнения (7) и (12)1. Один из эффектов, связанных с анизотропией, проявляется в задаче об ударе по краю ортотропной пластины, когда сила действует в плоскости пластины, а край составляет некоторый угол с осью симметрии материала. Если не учитывать конструкционную ц внутреннюю дисперсию в материале, то для решения этой задачи можно воспользоваться уравнениями (7) и следующими граничными условиями на краю [c.322]

Последовательность ремонта мембранных поверхностей нагрева с заменой дефектных участков панелей аналогична ремонту с заменой дефектного участка трубы. В данном случае усложняются подготовка, сборка и сварка стыков труб. Концы труб в газоплотных панелях обрабатываются механическим способом, обеспечивая зазор а в стыках труб 0,5—2 мм. При меньшем зазоре производят дополнительную обработку торцов труб до нужного размера. Для уменьшения опасности заклинивания труб применяют ступенчатую подготовку торцов труб одной из стыкуемых панелей. Ремонтные панели обрабатывают ступенчато с одного торца панели (односторонняя ступенчатая обработка), либо с обеих торцов (двухсторонняя ступенчатая обработка). При ступенчатой подготовке торцов труб необходимо выполнение следующих технологических требований. При количестве труб пять и более панель делят на два части по оси симметрии. Каждую из двух частей делят на участки с одинаковым числом труб, отделяемых друг от друга маячными трубами, не входящими в число труб участков. Если количество труб на участке четное, делают две маячные трубы между участками и по одной по краям. Предельное количество труб на участке до 10 при их диаметре 28—32 мм, и до 6 при диаметре труб 50—60 мм. Каждому участку ступенчатой обработки в одной части панели определяют симметричный участок такой же ступени обработки в другой части панели. Переход от одной панели к другой выполняют в пределах 0,5—0,7 мм. [c.410]

Для правильного решения поставленных задач необходимо в материале сопрягаемых деталей создать достаточное равномерно распределенное по всей сопрягаемой поверхности напряжение упругого сжатия, сохранив одновременно в материале стягивающих крепежных деталей напряжения упругого растяжения. Для этого нужно затягивать винты, гайки и т. п. в определенной последовательности и с определенным крутящим моментом. Это обеспечивается применением гаечных ключей с регулируемым крутящим моментом (ГОСТ 7068—54), указанием последовательности затягивания винтов и т. п. Определенная последовательность закрепления винтов или гаек на шпильках имеет целью уменьшение возможной погрешности сопряжения деталей, обусловленной их упругими деформациями от середины к краям. Для этого вначале необходимо закрепить винты, находящиеся на пересечении осей симметрии сопрягаемых деталей (фиг. 8), затем по направлению осей симметрии (крест на крест) переходить постепенно к винтам, расположенным на наибольшем удалении (фиг. 9, а). Крепление винтов или гаек в обратной последовательности или в произвольном порядке вызывает чрезмерную деформацию сопрягаемых деталей, нарушает точность их относительного положения и герметичность соединения, как это в утрированном виде показано на фиг. 9, б. [c.709]

При исследовании задачи о скольжении цилиндра по границе вязкоупругого основания в 3.3 установлено, что сопротивление движению цилиндра существует даже при отсутствии тангенциальных напряжений в области контактного взаимодействия. Для упругих тел при сохранении предположения об отсутствии сил трения на площадке контакта, как известно, сопротивление их относительному скольжению равно нулю (см. 3.2). Причина этого явления заключается в обратимости упругих деформаций, в силу чего область контакта и контактные давления для упругих тел распределены симметрично относительно оси симметрии движущегося цилиндра. Не так обстоит дело при взаимодействии вязкоупругих тел. Как показано в 3.3, центр площадки контакта и точка, в которой контактные давления достигают своего максимального значения, сдвинуты по направлению к переднему краю области взаимодействия. Именно в силу такого характера распределения напряжений и возникает сопротивление при относительном скольжении вязкоупругих тел. [c.174]

Дефект устраняется в следующей схеме (М. А. Лаврентьев, 1958), которая дает примерно такое же распределение давления на пластинке, что и схема Эфроса. В ней делается допущение, что за обтекаемой пластинкой возникают два жидких кольца б и б, которые ограничены пластинкой, отрезком оси симметрии, струями у и у, сходящими с краев пластинки, и замкнутыми линиями тока уо и Уо, ограничивающими кольца изнутри (рис. 60). Неизвестные линии у, у и Уо> Уо определяются из следующих условий 1) на Уо и Уо скорость Рис. 60. [c.186]

Поток несжимаемой жидкости, имеющий в бесконечности скорость и, ударяется симметрично о согнутую пластинку. Поперечное сечение пластинки состоит из двух прямолинейных отрезков, образующих прямой угол. Длина каждого отрезка равна а. Поток омывает пластинку с выпуклой стороны, а за пластинкой с внутренней стороны ограничен двумя свободными линиями тока. Показать, что результирующая величина давления на пластинку равна леа > / б у 24-я+2 1п (> 2 -1) и что в естественных координатах уравнение каждой из свободных линий тока можно представить в виде = <4 etg 20, где 4 —константа 5 —длина дуги, измеряемая от края пластинки, и 0 — угол, образуемый касательной свободной линии тока с осью симметрии. [c.330]

Здесь по горизонтальной оси отмечена относительная интенсивность /р//о, а по вертикальной — расстояние от экрана. Если R очень мало, то по (37.10) 1р = 0. Это справедливо только для очень близких к экрану точек. Во всех других точках 1р Ф О, при Н > а 1р увеличивается и при больших R принимает постоянное значение 1р = /о/4. Физический смысл этого равенства следующий первичные световые волны огибают круглый экран по всему его краю и вследствие симметрии встречаются на оси экрана. [c.276]

Под круглым диском или просто диском ниже понимается твердое тело, динамически симметричное относительно некоторой оси и ограниченное острым краем, представляющим собой окружность. Плоскость, в которой лежит эта окружность, перпендикулярна к динамической оси симметрии, а центр окружности совпадает с центром масс, лежащим на динамической оси. Радиус диска, т. е. радиус ограничивающей его окружности, и его массу примем за единицу длины и соответственно массы. Главные центральные моменты инерции диска обозначим через Л и С, где Л — экваториальный момент, С — полярный момент инерции. [c.58]

В помещениях лечебно-профилактических, санаторно-курортных и детских учреждений радиаторы следует устанавливать на расстоянии не менее 100 мм от пола и 60 мм от поверхности штукатурки. При установке нагревательного прибора под окном его край со стороны стояка не должен выступать за пределы оконного проема. При установке приборов под оконным проемом совмещение вертикальных осей симметрии нагревательных приборов и оконных проемов не обязательно. [c.288]

Если ширина полосы и расстояние от нее до испарителя одного порядка, а возможность увеличения ширины тигля ограничена, то, как следует из данных рис. 137, один прямоугольный испаритель не обеспечивает высокой равномерности толщины покрытий. Так, из рис. 138 видно, что толщина покрытия на краю полосы почти на 35% меньше, чем в ее центре. Некоторое отличие теоретической кривой от экспериментальной объясняется неоднородным нагревом тигля и небольшим смещением его относительно оси симметрии стальной полосы. [c.267]

Вертикальные и комбинированные экраны. Центральную часть потока паров, испускаемых прямоугольным испарителем и вызывающих неравномерность толщины покрытий, можно нейтрализовать, применив вертикальный экран, расположенный вдоль оси симметрии испаритель—подложка (рис. 164). Экран необходимо разместить так, чтобы толщина покрытия на краях полосы была одинаковой с экраном и без экрана. Толщина покрытия в произвольной точке полосы представляет собой разность толщин, создаваемых всем испарителем шириной 21 и части испарителя 21, для которой точка у находится в области геометрической тени. Высота экрана z и значение у легко рассчитываются по известным параметрам (у, 1, h, у ) [c.287]

Граничные условия правой половины оболочки на левой границе оболочки при оказываются такими же, как и на правой границе. Это нетрудно доказать. Если элемент единичных размеров, расположенный на границе обеих половин оболочки при х — 0, принять принадлежащим правой стороне и предположить действующую на него силу Ых сжимающей, то в составе левой стороны эта сила должна быть растягивающей в силу обратной симметрии загружения оболочки. Однако это невозможно по условию равновесия сил Ых на одном элементе оболочки. Следовательно, на оси у сила Ых = 0. Рассмотрим деформации оболочки вдоль оси у элемента оболочки, расположенного справа и слева от этой оси. Если бы обе половины оболочки на этой оси были разделены, то их края получили бы деформации противоположных знаков в силу обратного направления нагрузки 0,5 на обеих половинах оболочки. Однако последние на оси у не разделены и деформироваться с разными знака- [c.163]

На рис. 7.2 видно, что интенсивность роста напряжения а,, а также и Тк увеличивается к оси симметрии сечения полосы 2 по мере удаления от края полосы. При этом в точке Ь контактной поверхности при х = xj, касательное напряжение достигает значения Тк = ть = 0,50 , а напряжение — значения 0 = 0,50 [c.236]

Максимальное контактное давление, оказываемое на грунт со стороны гусеничного хода, зависит не только от массы машин, но и от тех усилий, которые воспринимаются ее рабочими органами. Поэтому при работе машины положение равнодействующей всех усилий смещается, как правило, относительно оси симметрии гусениц на какую-то величину, которую называют смещением центра давления (рис. 29). Для определения максимального контактного давления можно предположить, что распределение давлений вдоль гусениц происходит по закону треугольника, откуда уже следует, что длина загруженной части гусеницы равна утроенному расстоянию от равнодействующей до края, т, е. [c.54]

Съемка размеров с помощью отпечатка. При острых краях форму и размеры плоского контура можно снять в виде отпечатка на бумагу. Бумагу накладывают на плоскость детали и пальцем прижимают к кромкам (рис. 15.27, а). Можно деталь положить на бумагу и контур обвести острым карандашом (рис. 15.27, б). По отпечатку устанавливают геометрическую форму и размеры контура (рис. 15.27, в). Радиусы и центры дуг определяют, проведя перпендикуляры из середины двух хорд дуги одного радиуса, при наличии оси симметрии ее можно считать за один из перпендикуляров. [c.247]

При действии на ограниченный участок края большой пластины падающего груза или взрывного импульса возникают как волны расширения, так и волны сдвига. Волны расширения возникают вследствие радиальных перемещений в месте приложения нагрузки, которые имеют примерно равномерное распределение. Поэтому картина полос интерференции, соответствующая этим волнам, близка к системе концентрических окружностей, центя которых совпадает с местом нагружения. С другой стороны волны сдвига возникают вследствие перемещений в окружном направлении, которые распределяются неравномерно. Наибольшие касательные напряжения, соответствующие волне сдвига, должны обращаться в нуль на оси симметрии пластины и на двух свободных контурах. Распределение наибольших касательных напряжений между этими тремя нулевыми точками зависит от углового положения. В итоге возникает сложная картина полос интерференции. [c.373]

Постановка такой задачи на плоскости течения аналогична той, которая была дана в 23 для дозвуковой струи. Однако здесь скорость на свободной границе струи сверхзвуковая, > с,, и потому в струе должен произойти переход через скорость звука на некоторой звуковой линии Z с центром течения на оси симметрии. Концы линии Z должны совпадать с краями отверстия, так как они не могут лежать ни на свобод1ЮЙ границе, где д, > с, ни на прямолинейной етенке, ибо это несовместимо с предположением о непрерывности течения (аналогично течению в местной сверхзвуковой зоне). Поэтому конфигурация на плоскости течения имеет вид, показанный на рис. 10. [c.304]

Одноосные напряжения изменяют симметрию зови Бриллюэыа. Поскольку нек-рые точки к в зоне становятся при этом неэквивалентными, приложение одноосного напряжения приводит к дополнит, расщеплению уровней. Это детально проверено при исследовании пьезопоглощения света у края межзонного перехода и пьезоотражения в др. критич. точках. Именно так была подтверждена интерпретация края поглощения в Ge и Si, где минимум зоны проводимости расположен в точке L и на оси Д. [c.188]

При чистой теплопроводности температура слабо возрастает в направлении от края области к оси симметрии. Именно этот температурный градиент и приводит к возникновению циркуляции в полости. Ппи числе Грасгофа 3.10 в центральной части температурного профиля образуется горизонтальная площадка. Дальнейшее увеличение числа Грасгофа приводит к изменению температурного градиента в ядре на обратннЯ. Поэтому над нагретым выступом образуется ецё один вихрь но с обратным направлением вращения. Первоначальный зихрь оттрсняется в пространство между выступами и в значительной мере затухает. [c.178]

Поправочный член в уравнении (1), отражающий влияние сдвига, неприменим к случаю пластинки без отверстия. Поправка для пластинки без отверстия, как можно ожидать, должна быть несколько меньшей, вследствие расклинивающего действия сосредоточенной нагрузки Р, приложенной в центре верхней поверхности пластинки. Представим себе, что центральная часть пластинки, выделенная цилиндрическим сечением малого радиуса Ь, удалена и что действие ее на остальную часть пластинки заменено вертикальными перерезывающими силами, эквивалентными Р, и радиальными силами S, отражающими расклинивающее действие нагрузки, и распределенными по верхнему краю пластинки, как показано на рис. 45. Очевидно, последние силы производят растяжение срединной поверхности пластинки и одновременно с этим некоторый выгиб ее вверх. Это указывает на то, что в применении к случаю пластинки без отверстия поправочный член в уравнении (к) должен быть уменьшен. Чтобы получить представленне о величине радиальных сил S, рассмотрим пластинку в двух условиях загружения, показанных на рис. 46. В первом случае пластинка сжата двумя равными и противоположно направленными силами Р, действующими по оси симметрии z. Во втором случае пластинка подвергнута равномерному сжатию в ее плоскости давлением р. [c.92]

В результате решения были определены напряжения а , и х у. Из приведенных на фиг. IV. 39 эпюр напряжений можно видеть, что в узле линейный закон распределения напряжений отсутствует. По верхней грани к оси симметрии соединения значения напряжений уменьшаются. У краев вутов имеется концен- [c.364]

Включают питание, ставят переключатель 7 в положение Контроль и при помощи рукояток 9 Яркость и 8 Фокус добиваются появления на экране четкой прямой линии. Рукоятками 10 и 11 горизонтально и вертикальной установок устанавливают эту линию в средней части экраца. Рукоятку потенциометра 2 Полоса резонатора устанавливают в положение 9,3 Мгц, а визир шкалы длины резонатора — в положение 293 мм, после чего (через 1 мин) на экране появляется изображение, напоминающее отрицательную полуволну напряжения ширина этого изображения характеризует область генерации клистрона (фиг. 21-43). Если изображение сдвинуто, необходимо его установить посредине, а рукояткой Частота плавно добиться, чтобы у левого и правого краев были видны точки срыва генерации клистрона. Через некоторое время ( 20 мин) появляется резонансный пик, обычно несколько сдвинутый относительно оси симметрии изображения. Переключатель 7 ставят в положение Измерение при этом на экране трубки появляется изображение резонансной кривой резонатора необходимо добиться (рукоятками установки и Частота плавно), чтобы кривая проходила через контрольные точки 1, 3, 5 на экране (фиг. 21-43,8). [c.49]

Очаг деформации состоит из от-ного участка с постоянным радиусом кривизны срединной поверхности заготовки / р — в меридиональном сечении. В процессе деформирования заготовки край ее получает уменьшение радиуса го от Го = Нз в начале деформирования до заданного Го. В соответствии с этим угол ао между касательной к срединной поверхности в меридиональном сечении на крае заготовки и осью симметрии увеличивается от Оо = О до значения, которое может а и Го достаточно очевидным соотно- [c.388]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...