Углы между продольными

Рл> Рв> Рс. — углы, составленные продольными осями симметрии пальцев шаровых с пальцами кинематических пар А, В, С,. .. и звеньев, которым эти пары принадлежат, или углы между продольными осями симметрии цилиндрических и винтовых кинематических пар и звеньев [c.99]

Уравнение (5) эквивалентно условию постоянства угла между продольными осями цилиндрической пары С и звена F (схема 7а). [c.106]

Средняя точность обработки углов между продольными гранями деталей прямоугольного сечения [c.666]

О и начальные и конечные углы между продольной осью шатуна и направляющей при <р = О, Ф = о ОЛ()5ц — уравновешенное положение механизма, при котором пружина не оказывает силового влияния. [c.191]

Амплитуда сигнала, принимаемого рамочной антенной, зависит от курсового угла радиостанции (КУР), т. е. от угла между продольной осью самолета и направлением на радиостанцию. Сигналы, принимаемые рамочной антенной справа и слева от продольной оси самолета, противофазны. [c.254]

Автоматический радиокомпас (АРК) является амплитудно-фазовым пеленгатором и предназначен для определения курсового угла радиостанции (КУР), т. е. угла между продольной осью самолета и направлением на радиостанцию. Приемник АРК имеет рамочную вращающуюся (РА) и ненаправленную (НА) антенны. Диаграммой направленности (ДН) такой антенной системы является кардиоида (в полярных координатах) (рис. 7.30). Пеленгация в АРК производится равносигнальным методом. Равносигнальное направление образуется путем периодического изменения фазы напряжения рамки, в результате чего изменяется на 180 направление минимума кардиоиды. При появлении сигнала рассогласования через канал управления (КУ) рамка поворачивается на пеленгуемую радиостанцию, а стрелка стрелочного указателя (СУ) показывает КУР. [c.379]

Способ определения углов между продольными осями экипажей, тележек и сцепных приборов указан ниже. [c.292]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УГЛОВ МЕЖДУ ПРОДОЛЬНЫМИ ОСЯМИ СЦЕПЛЕННЫХ ЭКИПАЖЕЙ И МЕЖДУ ОСЯМИ СТЯЖЕК и ПРОДОЛЬНЫМИ осями ЭКИПАЖЕЙ [c.294]

Р. — углы между продольной осью тележки и радиусом, проведённым из полюса вращения к точке контакта колеса и рельса а — расстояние от полюса вращения до центра тележки. [c.678]

Углы между продольными осями сцепленных экипажей 294 Угол естественного откоса сыпучих грузов 716 [c.954]

Механизм измерения кривизны пути в плане — рихтовка (фиг. 158) основан на непрерывном измерении и записи изменения угла между продольной осью рамы вагона и двумя точками на рельсовой нити колеи. [c.498]

При необходимости более точных измерений следует учитывать, что образец обладает продольным и поперечным размагничивающими коэффициентами, а его намагниченность при неизменной структуре зависит от угла между продольной осью и вектором поля. С учетом сказанного [c.144]

При наклонном подвесе полиспаста Ту = (вес груза + + вес строповых устройств -Ь вес нижней обоймы -Ь + вес каната + усилие в ветви, сбегающей на барабан лебедки с верхней обоймы) X на косинус угла между продольной осью полиспаста и вертикалью. [c.570]

Наименьшие потери урожая при подборе валков будут при угле между продольной осью валка и срезанными стеблями [c.44]

При сохранении режима горизонтального полета, т. е. при соблюдении курса и отсутствии продольных и поперечных кренов, магнитный компас показывает компасный курс. Компасным курсом [КК) называется угол между продольной осью самолета и осью магнитной системы компаса (фиг. 360). Сумма компасного курса [КК) и девиации компаса ИК) дает магнитный курс самолета (AI/ ), равный углу между продольной осью самолета и северным направлением магнитного меридиана. [c.433]

Величина угла атаки а, т. е. угла между продольной осью ракеты и направлением скорости потока воздуха (точнее, вектора скорости). С увеличением угла атаки сопротивление растет и достигает максимума при критическом угле атаки. Критический угол атаки для различных летательных аппаратов будет различным. [c.61]

Кроме того, для центрального растяжения и чистого изгиба имеет место гипотеза ортогональности, которая утверждает, что прямые углы между поперечными и продольными сечениями при деформации не изменяются (сдвигов нет), или, иными словами, прямоугольная сетка, расчерченная на боковой поверхности бруса следами [c.10]

Если граничные поверхности образуют трубу или канал с изменяющимся по длине поперечным сечением, то поток является трехмерным или пространственным. Но если кривизна IR линий тока (или струек), а также образуемый ими угол р (рис. 6 2) малы, то такой поток приближенно можно свести к одномерной модели. Потоки, удовлетворяющие этим условиям, называют плавно изменяющимися. Из-за малых углов между линиями тока живые сечения слабо искривлены и приближенно могут считаться плоскими. Тогда, выбирая продольную геометрическую координату вдоль оси потока, проходящей через центры масс живых сечений, можно плавно изменяющийся поток рассматривать как одномерный. [c.134]

УЗК волнистой поверхностью также определяется ее параметрами. Па этой основе установлена корреляция между параметрами Граничной поверхности (амплитудой h й периодом А) и характеристиками диаграммы направленности рассеянного поля. На рис. 93 показаны зависимости амплитуды отраженного сигнала от параметров граничной поверхности для биметалла, изготовленного взрывом. С увеличением А увеличивается число рассеянных пучков продольных и поперечных волн и уменьшаются углы между ними. С возрастанием h уменьшаются максимумы амплитуд рассеянных пучков и увеличивается относительная ширина диаграммы рассеянных полей. [c.287]

Уравнение (8) означает постоянство угла Рр между продольными осями звена F и части BF звена ABF (схема 76). Прямая F отображается уравнением (28), а прямая FB — уравнением (24). [c.107]

Рс. Pf — постоянные углы, составленные продольными осями пальцев шаровых с пальцами кинематических пар и звеньев, или углы между осями симметрии цилиндрических и винтовых пар [c.117]

Элементы режущей части вставного ножа торцовой фрезы показаны на рис. 9, б. Кроме перечисленных выше углов, здесь показан угол наклона режущей кромки к, образованной главной режущей кромкой и ее проекцией на осевую плоскость, проходящую через вершину угла между главной и вспомогательной реж ими кромками, измеряемый в продольной плоскости, проходящей через данную точку режущей кромки. Угол X может иметь как положительные, так и отрицательные значения. [c.474]

Опора (рис. 31) состоит из нижнего 1 и верхнего 2 оснований и конического корпуса 3, в которые встроены цилиндрические упругие элементы 4. Элементы расположены равномерно по окружности под углом к продольной оси опоры и образуют два пояса по три в каждом между верхним основанием и корпусом, между корпусом и нижним основанием. При таком расположении в процессе деформирования половина упругих элементов смещается навстречу другой, вызывая в элементах смежных поясов деформации различных знаков. Для устранения деформации растяжения в опоре с помощью болтов 5 и регулировочных шайб 6 дается необходимая величина начального поджатия. [c.209]

Геометрические параметры цилиндрических (фиг. 17, в) и торцовых (фиг. 18, д) фрез. У обоих типов фрез различают углы главной режущей кромки в плоскости NN, нормальной к режущей кромке у — главный передний угол и Цд, — нормальный задний угол, и в поперечной плоскости ВВ, нормальной к оси фрезы а — главный задний угол и уд — поперечный передний угол. Для удобства замера иногда задают у торцовых фрез углы в продольной плоскости АА, параллельной оси фрезы у , а . Значения этих углов связаны между собой следующими зависимостями [c.67]

Очевидно, что для труб, имеющих острые углы между стенками, а также для продольного омывания очень тесных пакетов труб сведение расчета к случаю круглой трубы должно давать худший результат, поскольку близость стенок подавляет турбулентность, свободное же ядро потока относительно сокращается. [c.126]

Самым простым способом может показаться прокатка в направлении, перпендикулярном к продольной оси слитка или сляба, — так называемая прокатка шириной. К этому приему прибегают при разбивке ширины главным образом при прокатке слябов. Гораздо более распространена прокатка на угол (фиг. 4), при которой нагрузка стана возрастает постепенно. При таком способе прокатки в нескольких первых пропусках можно получить необходимую ширину листа с припуском на обрезку продольных кромок. Легко понять, что при задаче в валки на угол слиток или сляб будут удлиняться в направлении, указанном на фиг. 4 стрелкой, т. е. уширяться при этом увеличение ширины слитка (сляба) будет зависеть от угла задачи =р — угла между осью валков и большой стороной слитка (сляба)—и степени вытяжки (обжатия). [c.35]

Дефектность значительно влияет на прочность при межслойном сдвиге и продольном сжатии (рнс. 219). Механические свойства стеклопластиков зависят от угла между направлением растягивающей силы и направлением армирующих волокон (рис. 220). Усилить материал в различных направлениях можно соответствующим расположением наполнителя (трубы, цилиндры, получаемые способом намотки). Физико-механические свойства термореактивных пластмасс даны в табл. 47. [c.467]

Что касается колебаний продольной рамы, то из опытов следует, что продольная балка, как и в натурных условиях, изгибается, а также сжимается и растягивается в вертикальной плоскости. Левая и правая продольные рамы колеблются самостоягельно следовательно, они могут рассматриваться как стоящие отдельно. Углы между продольными балками и стойками деформируются, не сохраняя своей постоянной формы. Продольные рамы в вертикальной плоскости могут колебаться как синфазно, так и в противофазе. [c.36]

Благодаря ножевой системе челюстей при зачерпывании сыпучих материалов резко ллменьтпается сопротивление внедрению по сравнению с сопротивлениями, возникающими при внедрении челюстей, имеющих боковые стенки. Эти сопротивления уменьшаются не только из-за сокращения длины кромок в связи с отсутствием боковых стенок, но и вследствие устранения узлов сопротивления , возникающих в углах между продольной и поперечными стенками челюстей. [c.67]

После 10 лет эксплуатации произошла разгерметизация трубопровода 0720x10 мм Газораспределительная станция-1-Сакмарская ТЭЦ. Трубопровод протяженностью 9,7 км, предназначенный для транспортировки очищенного природного газа под давлением 1,2 МПа, сооружен из труб производства Челябинского трубного завода (сталь ВСт Зсп). Повреждение трубы представляло собой разрыв металла П-образной формы с основанием, располагавшимся почти параллельно (под углом -20 ) оси трубопровода. Общая длина линии разрыва составляла -2700 мм. Вдоль линии разрыва выявлены три характерные зоны металла 1 — зона с первичной продольной трещиной длиной - 1000 мм без явных признаков пластической деформации. Трещина проходила по поверхности трубы с механическими повреждениями (задиры и вмятина) под углом - 20° к оси трубопровода 2 и 3 — зоны с участками долома, располагавшимися под углом 40-50° к поперечному сечению трубы и направленными в одну и ту же сторону относительно первичной трещины. В зоне 1 находились окисленная поверхность шириной от 7,7 до 8,3 мм, то есть до -90% толщины стенки трубы, и поверхность долома шириной 0,9-1,5 мм по всей длине продольной трещины. Отмечено, что увеличение угла между линией разрыва металла и осью трубы произощло в местах локализации концентраторов напряжений, а именно на концах задира, который явился очагом зарождения исходной трещины. На поверхности трубы в области зарождения трещины и вблизи нее зафиксированы многочисленные механические повреждения металла в виде групп задиров (бороздок) и отдельных вмятин. Размеры задиров длина от 48 до - 1000 мм, глубина — от 0,8 до 3,0 мм. Размеры вмятин длина — от 130 до 450 мм, ширина — от 75 до 130 мм, глубина — от 5 до 25 мм. Наиболее протяженные задиры и самая крупная вмятина располагались вдоль предполагаемой линии зарождения разрыва. Характер задиров [c.56]

В задаче о глассировании пластинки, имеющей форму плоского клина, мы сталкиваемся с весьма интересным обстоятельством, сущность которого тесно связана с механическим подобием и анализом размерности. Пусть мы имеем плоскокилева-тую призматическую пластинку, глиссирующую по поверхности воды. Пусть продольная плоскость симметрии, проходящая через киль пластинки, вертикальна и движение происходит параллельно плоскости симметрии. Задняя часть пластинки—транец—представляет собой плоскость, перпендикулярную к плоскости симметрии. Рассмотрим случай, когда длина пластинки и ширина щеки клина достаточно велики, так что для всех сравниваемых движений границы смоченной поверхности никак не связаны с конструктивной шириной и длиной пластинки. Геометрическую ширину и длину пластинки для всех сравниваемых движений можно принять равными бесконечности. Геометрическая форма пластинки полностью определяется углом между щеками it—2р (Р—угол килеватости) и углом между килевой прямой и плоскостью торца. Эти углы можно принять за геометрические параметры формы. Для простоты мы рассмотрим класс движений, в которых эти углы фиксированы. [c.90]

Трансформация УЗ-колебаний. При наклонном падении (под углом Р) продольной волны из одной твердой среды на границу с другой твердой средой на границе раздела происходят отражение, преломление и трансформация волны и в общем случае возникают еще четыре волны (рис. 1.10, а) две преломленные — продольная и поперечная (скорости i и j) и две отраженные — продольная и поперечная (скорости Сц и Сц). Направления распространения отраженных и преломленных волн отличаются от направления распространения падающей волны. Однако все эти направления лежат в одной плоскости —плоскости падения. Плоскостью падения называют плоскость, образованную падающим лучом и нормалью к отражающей поверхности, восстановленной в точке падения луча. Углы, образованные с этой нормалью, называют соответственно углами падения, отражения и преломления (рис. 1.10, б). Эти углы можно определить исходя из следующих рассуждений. При падении плоской волны под углом Р с фронтом AD на границу раздела двух сред она отражается под углом 0отр с фронтом BE и после преломлеппя под углом 0 p распространяется во второй среде с фронтом ВС. Времена распространения волны в первой среде от точки D до точки В и от точки А до точки Е в первой среде и от точек В А до точки С во второй среде равны между собой. Рассмотрев треугольники AB , ABD и АВЕ, найдем [c.24]

Обоснование методики контроля. На основании изложенного можно сделать вывод о целесообразности применения продольных волн для контроля аустенитных швов. Так, результаты [31 оценки помехоустойчивости УЗК сварных швов из стали 12Х18Н10Т толщиной 20. .. 50 мм при Я, — показали, что отношение полезный сигнал — помеха при использовании совмещенных преобразователей для продольных волн составляет в среднем 12 дБ, для поперечных не превышает 4 дБ, Для наклонных РС-преобра-зователей при контроле продольными волнами отношение сигнал — помеха составляет 18 20 дБ, поперечными волнами 6. .. 20 дБ. Углы ввода изменяются от 40 до 68°, углы между направлением излучения и приема (угол разворота) от 20 до 60 [c.350]

Другой возможный подход — феноменологический — позволяет лишь косвенно (впрочем, как и все остальные механизмы разрушения) исследовать случай разрушения по поверхности раздела. В теориях такого типа характеристики разрушения по пове рхно-сти раздела определяются только через экспериментальные данные по прочности композита, которые необходимо ввести в аналитические решения. Формулировка этих теорий требует, чтобы при лродольной и поперечной ориентациях нагружения теоретические значения прочности согласовывались с экспериментальными. Предсказываемые теорией значения прочности для промежуточных значений углов между осью волокон и направлением нагружения зависят от экспериментальных данных по продольной, поперечной и сдвиговой прочности композита, независимо от механизма его разрушения. [c.186]

Для оценки прочности композитов (слоистых и ориентированных волокнистых) при любых сочетаниях напряжений Ацци и Цай [2] применили критерий начала пластического течения Хилла. Для расчета зависимости прочности композита при одноосном нагружении (Тк от угла между направлением нагружения и волокном необходимо определить продольную и поперечную прочность композита, а также прочность при сдвиге. Эта теория, в отличие от рассмотренных ранее, является феноменологической и, следовательно, не ограничена каким-либо определенным механизмом разрушения. Авторами работы [2] предложена следующая зависимость Ок от 0 [c.189]

Брентналл и др. [3], а также Кляйн и др. [И] исследовали типы разрушения композита Nb (сплав)—W при комнатной температуре и при 1477 К. Композит предназначен для высокотемпературной эксплуатации в окислительной атмосфере и состоит из устойчивого к окислению ниобиевого сплава (матрица) и вольфрамовой проволоки. Поскольку упрочнитель и матрица взаимно растворимы, но не взаимодействуют химически, композит относится ко второму классу. Для оценки влияния температуры на тип разрушения и на прочность предел прочности данного композита при внеосном нагружении определяли при комнатной температуре и при 1477 К- Зависимость прочности при растяжении от величины угла между напрг,влением нагружения и проволокой представлена на рис. 13, а. При 1477 К композит более чувствителен к направлению нагружения, чем при комнатной температуре это лучше видно на рис. 13, б, где значения прочности при внеосном нагружении нормированы относительно значения прочности при угле 0° (т. е. относительно продольной прочности). [c.204]

Выберем правую косоугольную систему координат Sxyz так, чтобы плоскостью вращения кривощипа была плоскость xSz, а ось Sx проходила через центр окружности кривощипа, и плоскость ySz совпадала с плоскостью движения коромысла. Пусть О"" < С4 < 180 — угол между плоскостями движения кривошипа и коромысла а, Ь, с — длина кривошипа О А, шатуна АВ и коромысла ВС, 1-1 — абсцисса центра окружности кривошипа, и l.j — ордината и аппликата центра окружности коромысла. Семь параметров а, Ь, с, /], и , /д и а вполне определяют размеры контура, составленного осями симметрии звеньев механизма. Для определенности движения шатуна должны быть заданы также Р и v — углы, составленные перпендикуляром NN к плоскости прорези кинематической пары В с продольной осью коромысла ВС и осью его вращения, и угол б между продольной осью пальца и продольной осью шатуна (палец принадлежит шатуну). Для определения полол ения точки К шатуна доллшы быть заданы расстояния ее до точки А и углы и v, составленные отрезком АК с осью АВ шатуна и продольной осью пальца кинематической пары В. Таким образом, общее количество постоянных параметров, определяющих схему механизма и точку К шатуна, равно 13 (а, Ь, с, 1 , 1 , h, а. Р, V, б, гц, f), v). [c.42]

ЛИ изменение угла между стойками и продольной балкой. Эти соображения позволяют рассматривать продольные ригели как неразрезную балку, лежащую на податливых стойках. Однако податливость продольных балок обычно больще податливости стоек. Поэтому схема продольной балки в вертикальном направлении может быть представлена как неразрезная балка, лежащая на жестких опорах (рис. 3-6). [c.103]

Рассматривалась Цилиндри-чеокая о1бласть теплового влияния шина (радиуса 7,9 мм) на наружной ловерхяости стенки грубы диаметром 44,5 мм при продольном шаге il4 лм и ио-нсречпом шаге, соответствующем углу между трубами в 36°. [c.150]

Центробежные пылеконцентраторы впервые н отечественной практике были применены на котлоагрегате ПК-Ю-Ш с образной топкой на Красноярской ТЭЦ-1 [Л. 15]. Топочная камера (рис. 4-1,(9)-прямоугольного сечения имеет симметричный двусторонний пережим, отделяющий ее нижнюю часть (камеру горения) от верхней части (камеры охлаждения). В обоих выступах, образующих потолок камеры горения, размещены четыре встречные прямоточные горелки. Нижние сопла горелок, являющиеся основными, наклонены под углом к горизонту 50°. Под этим же углом подается весь вторичный воздух. Верхние сопла слабозапыленного сушильного агента имеют меньший наклон — 40°. Благодаря указанной компоновке и достаточно большому расстоянию между продольными осями отдельных горелок на каждом скате пылевая струя после выхода из основных сопл и воспламенения приобретает сдвоенную петлеобразную траекторию. [c.166]

УВЕЛИЧ НИЕ оптическое —отношение линейных или угл. размеров изображения предмета, получаемого с помощью оптич. системы, к соответствующим размерам самого предмета. Характеризуя наиболее употребит, осесимметричные системы, различают линейное, угл. и продольное У. о. Линейное (поперечное) увеличение р — отношение длины / изображения отрезка, перпендикулярного оптич. оси системы, к длине этого отрезка / = 1/1. При р>0 (направления I к 1 совпадают) изображение наз. прямым, при р<0 (/ и / антипараллельны)—обратным или перевёрнутым, при —уменьшенным, при 1Р1> 1—увеличенным. Величину р оптич. системы можно вычислить, используя выражение fjx= —x /f, где /н/ — переднее и заднее фокусные расстояния, ахи х — расстояния от переднего фокуса до предмета и от заднего фокуса до изображения соответственно. В реальных оптич. системах линейное У. о. для сопряжённых плоскостей не остаётся постоянным по всему полю зрения. Это приводит к нарушению геом. подобия между предметом и его изображением, наз. дисторсией (см. Аберрации оптических систем). [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...