Расчет Способ равного влияния

Способ равного влияния отклонений составляющих размеров на замыкающее звено применяется при решении плоскостных и пространственных размерных цепей, а также оптических, электрических, кинематических и других цепей, звенья которых имеют передаточные отношения, отличные от 1. Описание данного метода расчета приведено в разд. 7.4. [c.288]

Назначаются или рассчитываются предварительные допуски на составляющие звенья размерной цепи, причем расчет можно провести тремя способами способом пробных расчетов назначением допусков одного класса точности способом равного влияния отклонений составляющих звеньев на замыкающее звено. [c.314]

B. Способ равного влияния допусков составляющих звеньев на замыкающее звено применяется при расчете главным образом плоскостных и пространственных размерных цепей. Для этого случая можно написать [c.314]

Полное сопротивление обтекаемого тела состоит из сопротивления трения, представляющего собой интеграл касательных напряжений по поверхности тела, и из сопротивления давления, представляющего собой интеграл нормальных сил. Сумму обоих сопротивлений называют профильным сопротивлением, Сопротивление трения с некоторой степенью надежности может быть определено путем расчета способами, указанными в предыдущих главах. Сопротивление давления, которое при невязком течении равно нулю, возникает потому, что распределение давления в вязком течении получается под влиянием пограничного слоя иным, чем в невязком течении. Определение сопротивления давления путем расчета весьма затруднительно. Это обстоятельство заставляет производить определение полного сопротивления главным образом путем измерений. Однако в настоящее время имеется несколько способов, позволяющих находить профильное сопротивление путем расчета. В конце главы мы кратко изложим эти способы. [c.676]

При определении полного сопротивления какого-либо устройства в технических расчетах принято суммировать отдельные сопротивления. Такой способ расчета основан на допущение, что полное сопротивление последовательно включенных элементов равно сумме их отдельных сопротивлений. В действительности это не так, сопротивление каждого элемента зависит от характера движения жидкости в предшествующих участках. В частности, например, сопротивление прямого участка за поворотом значительно выше, чем сопротивление такого же прямого участка перед поворотом. Точно влияние этих факторов может быть установлено лишь из опыта. [c.250]

Не лишен практического интереса графический способ расчета частот собственных колебаний. Схематически колеблющаяся рама фундамента может быть представлена моделью, как показано на рис. 4-14, где через Fy Qi и Q2 обозначены соответственно жесткость, а также вес ригеля и стоек. Под влиянием силы Qi ригель прогибается на величину б1 = ба + бб- -бс следовательно, единичное перемещение равно [c.198]

Большое влияние на шероховатость поверхности отливок оказывают природа материала покрытия, дисперсность наполнителя, наличие посторонних включений и способ нанесения покрытий на форму. Плотность укладки зерен наполнителя в поверхностном слое формы в большой мере зависит от класса шероховатости и свойств материала модели или стержневого ящика. Изучением структуры поверхности образцов, изготовленных из песков, порошков и металлической дроби с различной зернистостью, а также математическими расчетами установлено, что координационное число укладки зерен из поверхности равно 12, а в объеме — 6—8 средний диаметр пор соответственно составляет 0,15 и 0,4 диаметра зерен. Плотность структуры поверхностного слоя формы определяется степенью свободы перемещения зерен смеси под действием сил внешнего трения скольжения между моделью и поверхностным слоем формы. [c.134]

Чтобы, как мне думается, правильно ответить на этот вопрос, следует принять во внимание следующее. В инженерных расчетах по разным причинам (из-за удобства, упрощения и т. д.) применяются условности, иногда расчетные величины, которые не носят материально-физического содержания и с помощью их нельзя истолковать сущность физического явления (процесса). Такого рода ситуация часто встречается при исследовании динамики механизмов и машин. Так, например, известно, что сила есть мера воздействия одного материального тела на другое и обратно (закон Ньютона действие равно противодействию), поэтому понятие приведенная сила , будучи могучим инструментом расчетной техники, однако, не имеет никакого физического смысла. Аналогичное можно сказать и о силе инерции и силе трения . В кинематике господствует расчетная величина (понятие) — скорость (тела, звена). Если словом сила кратко выражается действие одного материального тела на другое, т. е. взаимодействие материй (их взаимное отношение), то скорость — это типичный продукт отвлеченного человеческого мышления. Это просто один из способов охарактеризовать движение тела во времени в некоторой системе координат, придуманной человеком, под влиянием окружающей этого тела материи (других тел). [c.22]

Для специалистов по расчету и конструированию оптических Приборов представляет, естественно, большой интерес влияние аберраций на указанный выше закон фильтрования частот. Оказывается, что это влияние ничтожно для очень малых частот (плохой оптический прибор может разрешать периодические структуры с большим периодом), а также для частот, близких к наибольшей частоте (предел разрешения изменяется очень мало), но оно довольно велико для промежуточных частот. Иначе говоря, изображение м<иры с частотой, равной, например, половине предельной частоты, весьма быстро теряет контраст с ростом аберраций. Поэтому правильное заключение о качестве оптической системы можно сделать только путем построения кривой изменения контраста в зависимости от пространственной частоты—этот способ оценки, видимо, начинает развиваться и будет применяться в течение ближайших лет. [c.13]

Для употребительных поперечных сечений и способов нагрузки наибольшие нормальные напряжения имеют место в той точке поперечного сечения, которая наиболее удалена от нейтральной линии одновременно в этой точке отсутствуют касательные напряжения или имеют незначительное влияние с другой стороны в нейтральной плоскости касательные напряжения достигают своего наибольшего значения, а нормальные напряжения равны нулю. Поэтому бывает достаточно произвести расчет сечения отдельно по наибольшему нормальному напряжению на изгиб и по наибольшему касательному напряжению на сдвиг. [c.97]

Лер вый член уравнения выражает вертикальное перемещение точки Ь под действием силы Л, если предполагается, что балка закреплена в середине щеки мотыля. Если поперечное сечение изменяется. величину этого перемещения вычисляют согласно п. 1 (стр. 160—161). В отношении жестких углов принимают, что момент инерции поперечного сечения жесткой части балки бесконечно велик и потому частное уИ/Уд равно нулю. Площадь при применении графического способа уменьшается на величину, соответствующую жестким участкам, так что для случая, представленного на фиг. 132, принимается во внимание только заштрихованная площадь. При числовом расчете влияние жесткости углов учитывается следующим образом если мы представим себе, что цапфа коленчатого вала (фиг. 133) укреплена в точке Р, тогда получим [c.162]

По каталогам находят соответствующие размеры каната, учитывая при этом минимальный провес. Этот способ расчета при малых расстояниях между осями дает легкие передачи, которые должны иметь малый провес. Но эти передачи очень чувствительны к удлинениям каната от влияния темп-ры и при работе. Правильнее рассчитать вес каната другим способом, а именно т. о., ч обы необходимое трение для передачи окружного усилия Р получалось при умеренном провесе. В Германии принимают провес равным 2% от расстояния между осями, диаметр шкива В = 175 ( , число об/мин. < 120-М30, коэф. трения /г = 0,16. Для новых канатов обычно берут провес в 1,5%, учитывая то обстоятельство, что канаты сильнее вытягиваются в начале работы. Усилие ведущей части каната [c.454]

Величины электродных потенциалов оказывают большое влияние на характер коррозионного процесса, т. е. необходимо знать значения этих потенциалов и действительную разность потенциалов между металлом и раствором электролита. В настоящее время нет экспериментальных способов измерения и теоретических методов расчета абсолютных значений электродных потенциалов, поэтому измеряют относительные значения потенциалов, используя для этого так называемые электроды сравнения. За основной электрод сравнения принят стандартный водородный электрод (рис. 47), представляющий собой электрод из платинированной (черненой) платины 1, погруженный в раствор кислоты 2 с активностью ионов Н+, равной 1 г-ион/л. [c.86]

Способы натяжения рем ней. Выше показано, что значение натяжения fo ремня оказывает существенное влияние на долговечность, тяговую способность II к. п. д. передачи. Наиболее экономичными и долговечными являются передачи с малым запасом трепня (с малым запасом F ). На практике большинство передач работает с переменным режимом нагрузки, а расчет передачи выполняют по максимальной из-возможных нагрузок. При этом в передачах с постоянным предварительным натяжением в периоды недогрузок излишнее натяжение снижает долговечность и к. п. д. С этих позиций целесообразна конструкция передачи, у которой натяжение ремня автоматически изменяется с изменением нагрузки, т. е. отношение f(// onst. Пример такой передачи показан на рис. 12.12. Здесь ременная передача сочетается с зубчатой. Шкив / установлен на качающемся рычаге 2, который является одновременно осью ведомого колеса 3 зубчатой передачи. Натяжение 2Г ремпя равно окружной силе в зацеплении зубчатой передачи, т. е. пропорционально моменту нагрузки. Преимуществом передачи является также то, что центробежные силы не влияют на тяговую способность (передача может работать при больишх скоростях). Недостатки передачи сложность конструкции и потеря свойств само-предохранения от перегрузки. [c.231]

Для композищюнных материалов с пироуглеродной матрицей (два последних типа) по представленным в табл. 6.6 данным трудно установи ь влияние структуры на их упругие свойства. Более четкое представление о зависимости упругих характеристик углерод-углеродных композиционных материалов от структуры армирования и свойств исходных компонентов можно получить сопоставлением расчетных и экспериментальных значений (табл. 6.8). Расчетные значения вычисляли по зависимостям, полученным для аналогичных структур в гл. 5. При расчете модуль упругости углеродной матрицы принят равным 6110 МПа (усредненные данные эксперимента), волокон — 2,2-10 МПа. Объемное содержание арматуры н материалах устанавливали двумя способами по плотностям исходного каркаса и волокон [см. (1.2)], а также по содержанию волокон в материалах [c.176]

При докритических перепадах давлений расхода газа по-прежнему определяется формулой (60). Однако к неизвестным параметрам P21 Ml и Мз добавляется также неизвестная величина М. . Это в значительной мере усложняет их определение. Расчет этих четырех неизвестных величин в точном варианте должен осуществляться на основе совместного решения двух уравнений количества движения (11), (24) и двух уравнений неизменности массы газа (76), (82). Ввиду высокого порядка этих уравнений решение, как правило, осуществляется с помощью ЭПВМ, что не всегда удобно. Поэтому укажем приближенный способ расчета расхода газа, погрешность которого максимальна при = 1 и вызывает занижение точной величины критического расхода лишь па несколько процентов. Важно иметь в виду, что приводимый ниже приближенный метод является точным для изотермического процесса, т. е. когда в формулах (74) и (80), о чем уже говорилось выше, отношение температур принимается равным единице. Общий случай любого отношения температур рассматривается в разделе, где изучается влияние теплообмена. [c.213]

Качество численного решения существенно зависит от рационального выбора формы расчетной области, параметров сетки и способа численной реализации граничных условий. Влияние этих факторов анализировалось на основе расчетов стационарных адиабатных течений идеального газа. Контроль точности решения осуществляется путем проверки сходимости результатов при измельчении сетки и выполнения условий изоэнергетичности и изоэнтроп-ности. При однородном распределении параметров в набегающем потоке и отсутствии ударных волн во всем поле течения полная энтальпия и энтропия сохраняют постоянные значения, равные [c.134]

Если в процессе сборки и эксплуатации зазоры полностью выбираются в одном направлении (под действием груза, рабочих усилий, пружин или любым другим способом), то размерные цепи для /I и /// вариантов составляются так, чтобы зазоры не оказывали влияния на величину замыкающего звена. Схема размерных цепей, зависящие от направления, в котором выбирается образующий зазор, представлены на рис, 3.6 и 3.7. Если в процессе сборки или эксплуатации зазоры выбираются попеременно (при реверсивных движениях) в противоположных направлениях, то необходимо рассчитывать две размерные цепн (рис. 3.6 и 3.7). По результатам расчетов берутся такие наибольшие (из одной цепи) и наименьшие (из другой цепи) предельные отклонения замыкающего звена, при которых допуск его оказывается наибольшим. В некоторых случаях для уменьшения графических и расчетных работ эскиз и схема цепи строятся при номинальном положении деталей, но в местах стыка осей вводится вектор несооснорти, равный нулю с двумя симметричными отклонениями. Если при сборке и эксплуатации П0.г10жение деталей в поле зазора оказывается случайным (зазор полностью или частично выбирается в произвольном направлении), то для вероятностного расчета таких размерных цепей необходимо знать характер распределения деталей в поле [c.12]

Процесс вычислений показан ниже в примере расчета. Если требуется установить лишь характер очертания линии влияния (например с целью проверки резуль-татов полученных вычислений), то выгоднее применить второй способ, основанный на т. н. теореме Маковол-ла о взаимности упругих перемещений. По этому способу для построения линии влияния, напр, опорной реакции, необходимо устранить соответствующую опору и вместо нее приложить силу А = 1. Эпюра прогибов Б. н., измеренная в масштабе перемещения под грузом, дает искомую линию влияния. Длп линии влияния момента в каком-либо сечении также необходимо ввзсти в атом сечении шар1Пф и приложить в нем два противоположно направленных момента, равные 1. Прогибы балки, измеренные в масштабе взаимного [c.117]

Расчет при подвижной нагрузке выполняется помощью линий влияния. Способ построения линий влияния не отличается от свободно лежащей балки. На фиг. 15 построены линии влияния поперечной силы Q и изгибающего момента М в сечении С (тонсоли. Пока груз Р = 1 находится левее сечения, поперечная сила в нем равна —1 при переходе груза в правую часть балки поперечная сила в сечении становится равной нулю. Аналогично значение изгибающего момента при грузе слева равно М, = —1х при грузе справа М, = 0. Деформации консоли м. б. найдены любым ив изложенных выше способов. При пользоваеши графоаналитич. способом необходимо обратить внимание на правильное назначение опор у ба.пки с фиктивной нагрузкой. Фиктивные поперечные силы и моменты должны соответствовать величина.м углов наклона и прогибов заданной балки, в связи с чем и д. б. произведен выбор опор. У консоли, изображенной на фиг. 16, угол наклона и [c.138]

Из выражения (5.1.46) следует, что если опытные данные налива с постоянным напором (глубиной воды ко) нанести на график зависимости Опр от то точки должны лечь на прямую линию, отсекающую на оси Удр расчетную величину коэффициента фильтрации к. (Кроме того, можно использовать для такой обработки данных график зависимости VnpV от V, на котором опытные точки также должны ложиться на прямую линию с уклоном, численно равным расчетному значению к.) Справедливость прямолинейной зависимости Одр от (или г>пр от V) подтверждается также обработкой теоретического решения уравнений влагопереноса при одномерной инфильтрации, что расширяет представления о возможности практического применения уравнения (5.1.46). Достоинством такого способа расчета является, в частности, возможность диагностики качества опыта по тому, насколько опытные точки укладываются на прямую линию. Отклонение опытных точек на расчетных графиках от прямой линии свидетельствует о влиянии неоднородности строения пород под шурфом, причем по характеру этих графиков можно судить о характере изменения проницаемости с глубиной [2, 9]. В определенные таким образом значения к рекомендуется вводить поправки, учитывающие боковое растекание из шурфа и неполную водонасыщенность зоны просачивания [2], однако обоснованность таких поправок представляется сомнительной из-за исключительной сложности просачивающегося потока. [c.312]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...