Коэффициент весовой влияния

Для эллиптической в плане трещины, расположенной внутри тела, реализация намеченных процедур не связана с принципиальными затруднениями, так как весовая функция определяется в этом случае в замкнутом виде. Хуже обстоит дело с поверхностной трещиной, имеющей форму части эллипса. Для нее весовая функция может быть определена лишь приближенно (введением поправочных коэффициентов, учитывающих влияние свободной поверхности). [c.233]

Величина, стоящая в квадратных скобках в (6.3.1), является весовым коэффициентом, который изменяет вклад каждой точки х, у плоскости Pi, вносимый в формирование результирующей амплитуды в точке , Т] плоскости Рг- Этот весовой коэффициент учитывает влияние изменения оптического пути и коэффициента наклона для рассматриваемых точек. Обычно этим влиянием пренебрегают, полагая, что необходимое условие выполнено. В действительности его можно выполнить только с определенной степенью приближения. Оценим величину возникающей при этом амплитудной погрешности. [c.213]

Ha рис. П9-13 приведена зависимость весового коэффициента взаимного влияния параллельных цепей от величины расстояния между ними. [c.563]

Если принять коэффициент скольжения ф,,— и скорости частиц в пристенном слое и т 0, то рассматриваемое влияние будет пропорционально отношению весовых расходов фаз в пристенном слое, т. е. расходной концентрации В общем случае с увеличением объемной концентрации, относительной плотности и коэффициента скольжения твердого компонента в пристенном слое (-фг ) ИХ воздействие на режим движения жидкости будет нарастать. [c.181]

Зависимость расхода газа от теплообмена. Критический коэффициент расхода. Для оценки совместного влияния местных сопротивлений и теплообмена на величину весового расхода газа представим расход так [c.217]

Для изучения влияния гидрофобизации на антифрикционные свойства полиамидов была проведена ограниченная серия экспериментов, в ходе которых исследовалась зависимость величины коэффициентов трения, износа (весового и линейного) вкладышей из полиамидов и температуры в зоне трения от длительности испытаний. [c.274]

Классифицируя кузнечные машины по кинематическим признакам рабочего хода, А. И. Зимин поначалу выделил четыре их основные вида молоты, гидравлические прессы, кривошипные и ротационные машины. В дальнейшем к ним добавились новые виды (импульсные, с вибрационным, пульсирующим приложением нагрузки, статы и др.). Эта классификация характеризовала первый этап упорядочения кузнечно-прессовых машин. В статье Весовые параметры кузнечных машин А. И. Зимин заложил основы теории конструирования оптимальных кузнечно-прессовых машин. При этом он рассмотрел проблему снижения веса машин с точки зрения влияния на вес принципиальной, энергетической и конструктивных схем и предложил коэффициент веса машин, позволяющий их количественно оценивать и сравнивать. [c.56]

В [12, 13] было показано, что в области развитого кипения и зоне испарения пристенной жидкостной пленки имеются три основных фактора, интенсифицирующие теплообмен при движении двухфазного потока в каналах. Это удельный тепловой поток q, скорость циркуляции Wq и скорость движения парового ядра w . В зависимости от характера течения двухфазного потока степень влияния каждого из отмеченных выше факторов может проявляться различным образом. В области малых весовых расходов и паросодержаний преобладающую роль играет тепловая нагрузка. С ростом весового расхода двухфазного потока заметное влияние на коэффициент теплоотдачи Ядф начинает оказывать наряду с q и скорость циркуляции Wq. Наконец, в области высоких паросодержаний (дисперсно-кольцевой режим течения) коэффициент теплоотдачи интенсифицируется из-за турбулизирующего воздействия парового ядра потока. [c.195]

В работе [641 показатели степени и и 1 — к в последнем уравнении рассматриваются как весовые коэффициенты, характеризующие степень влияния соответственно энергетических затрат и удельной стоимости поверхности теплообмена на величину Е при весовом коэффициенте для интенсивности теплоотдачи, принятом равным единице. [c.113]

Данные таблицы показывают хорошую сходимость значений, определенных указанными методами. Результаты весового и механического методов практически идентичны. Это естественно, поскольку в обоих случаях одни и те же методы расчета для одинаковых по форме потоков. Расхождения с методом проницаемости могут быть связаны с наличием релаксационных процессов, оказывающих влияние на концентрационную зависимость коэффициентов диффузии для различных по форме диффузионных потоков. [c.23]

При малом взаимном влиянии частных критериев оптимизации (или его отсутствии) эффективно проводить оптимизацию, пользуясь комплексным критерием, включающим с разумно выбранными весовыми коэффициентами частные целевые функции. Весовые коэффициенты можно устанавливать по экспертным оценкам или по расчетам хорошо зарекомендовавших себя конструкций. [c.17]

В верхней части матрицы перечислены требуемые свойства материала и соответствующие им весовые коэффициенты, сумма которых равна 1. Весовые коэффициенты задаются, исходя из описанных ранее соображений или требований к изделию. Заметим, что весовые коэффициенты для состава и удельного веса материала и для способности к штамповке равны нулю, поскольку эти свойства не оказывают существенного влияния на принятие решений. Были выбраны четыре большие группы материалов, поскольку они наилучшим образом удовлетворяют требованиям к крышке газонокосилки. Каждому материалу ставится в соответствие определенное число баллов (от О до 10) в зависимости от наличия свойств, перечисленных в верхней части матрицы. Баллы записываются в верхней части клеток матрицы, а произведение числа бал- [c.111]

Рассмотрим теперь влияние формы тупого тела. Джонс [631 определил сопротивление с помощью весовых испытаний и вычислил коэффициенты сопротивления осесимметричных тел, отнесенные к площади максимального поперечного сечения. Тела различались только отношением диаметра носовой части г (без [c.251]

При аналитическом расчете систем управления определенными преимуществами обладают квадратичные критерии качества. Это связано с тем, что при отыскании оптимальных значений квадратической функции ее первые производные представляются в виде математических соотношений, линейных относительно ошибки е(к). Для введения дополнительных ограничений, в частности связанных с возможностью непосредственного влияния на степень демпфирования процессов в системе, при формировании критерия достаточно ввести квадратичный член, учитывающий величину отклонения управляемой переменной, с соответствующим весовым коэффициентом г. Таким образом, в наиболее общем случае квадратичный критерий может быть представлен в следующем виде [c.78]

ВЛИЯНИЕ ВЕСОВОГО КОЭФФИЦИЕНТА Г ПРИ УПРАВЛЯЮЩЕЙ ПЕРЕМЕННОЙ [c.101]

Для объектов с чистым запаздыванием ПИ-регулятор 2ПР-2, относящийся к классу регуляторов с параметрически оптимизируемыми алгоритмами управления, обладает несколько лучшим качеством управления по сравнению с ПИД-регулятором ЗПР-З, поскольку характеризуется меньшей колебательностью регулируемой и управляющей переменных. Коэффициент передачи в обоих случаях равен приблизительно 0,5. Введение весового коэ( )фици-ента г>0 при управляющей переменной оказывает незначительное влияние на качество регулирования. Чувствительность этих параметрически оптимизируемых регуляторов к неточному заданию величины запаздывания оказывается меньшей, чем для любых других регуляторов. Наилучшее возможное качество переходного процесса по регулируемой переменной достигается в системе с апериодическим регулятором AP(v) или с идентичным ему регулятором-предиктором РПР. Модифицированный апериодический регулятор АР (v+1) позволяет достичь нового установившегося состояния на такт позже. Однако и апериодический регулятор, и регулятор-предиктор не рекомендуется использовать в том случае, когда запаздывание в объекте известно не точно, поскольку при отличии реального и принятого при синтезе запаздывания система становится неустойчивой. Хорошее качество управления обеспечивает регулятор состояния с наблюдателем. Здесь и(0)=0, поскольку при оптимизации квадратичного критерия качества (8.1-2) [c.195]

Влияние весового коэффициента та управляющую переменную можно оценить, рассматривая первое значение входного сигнала и(0) после ступенчатого изменения уставки w(k) = Wol(k). Для замкнутого контура управления имеет место и (0) = q Wo. Поэтому величина является мерой входного сигнала объекта управления. Для регулятора АР (V 4-1) существует линейная связь между Чо и г [c.424]

В зависимости от того, исходят ли из молярных или весовых отношений, щелочные окислы располагаются в том или ином порядке по степени влияния их на коэффициент расширения стекла. При сопоставлении в молярных отношениях наименьшее увеличение вызывает окись лития, наибольшее — окись рубидия. При расчете на вес. % они меняются местами. [c.11]

Эт1 /д1пе И пр. являются весовыми коэффициентами, определяющими влияние той или иной величины и погрешности ее измерения на расчетный экономический показатель и его погрешность. Анализ приведенных выше соотношений для т] к показывает, что на погрешность его расчета определяющее влияние оказывает погрешность измерения расхода топлива и его теплотворной способности, расходов пара, затем его температуры, давления и т. д. Доминирующее влияние погрешности измерения расходов является характерным при расчете экономических показателей тепловых объектов. [c.216]

И этому не следует удивляться. Коэффициенты 3 или 4 следует рассматривать как некоторый весовой коэффициент, которым оценивается относительное влияние а и т на возникновение пластических деформаций. В. числовом отношении различие не столь уж и велико. В крайнем случае, при а == О по обеим гипотезам Одкв относятся как 2 к >/3, т. е. различие между ними составляет примерно 13%. И если здраво прикинуть, то теории пластичности на более высокую точность и претендовать не могут. [c.86]

Аналогичные результаты получены при исследовании влияния шероховатости металлических поверхностей на трение и изнашивание П. Т. Ф. Е. (тефлона) [136]. Показано, что состояние поверхности образцов из тефлона практически не оказывает влияния на коэффициент трения, поскольку тефлон быстро прирабатывается к сопряженному металлическому образцу. Зависимость коэффициента трения и величины весового износа тефлона от шероховатости металлических поверхностей имеет минимум, причем для обеих зависимостей положение минимума соответствует оптимальному значению параметра в пределах от 0,2 до 4 мкм (удельное давление 300 кг1см , скорость 1 м1сек). Таким образом, для пар металл — полимер так же, как для пар металл — металл, зависимость коэффициента трения и интенсивности изнашивания от степени шероховатости металлического контртела имеет минимум в некотором диапазоне изменения степени шероховатости. [c.9]

Расчеты показывают, что угрубление фракционного состава сажистых частиц, связанное с увеличением коэффициента избытка воздуха а, приводит при всех Я к росту спектральной поглощательной способности сажи в факеле пламени. Особенно сильно это влияние сказывается в головной части факела, где одновременно с изменением фракционного состава частиц заметно изменяется и их весовая концентрация х. [c.142]

Как уже указывалось выше, важными факторами, определяющими светимость, а следовательно, и эмиссионные свойства светящегося пламени, являются род топлива и избыток воздуха. Первая попытка установления влияния этих факторов на коэффициент ослабления лучей была предпринята в работах Саке Яги [Л. 132] и Саке Яги и Сироко Каваи [Л. 133]. Влияние содержания углерода в топливе на сажеобразование оценивалось по изменению оптической плотности пламени светильного газа вследствие добавления к нему различных количеств ацетилена и бензола. Было установлено, что концентрация сажистых частиц в пламени пропорциональна весовому содержанию углерода в единице объема газообразного топлива. Увеличение избытка воздуха снижает концентрацию сажистых частиц в пламени. [c.220]

Н. Сункори и Р. Капартхи Л. 1131] определяли коэффициенты теплообмена частиц гранита и кварца в узко-фракционированных слоях, псевдоожиженных водой в трубе диаметром 82,5 мм при нестационарном охлаждении частиц, предварительно нагретых до 90—99° С. Весовая скорость фильтрации воды изменялась в пределах от 16,2 до 27,1 /сг/ж сек, высота слоя — от 2 1 до 46 см, размер частиц — от 0,5 до 1,68 мм. Коэффициенты теплообмена частиц Оэф варьировали от 550 до 3 020 ккал[м ч град, увеличиваясь с ростом—диаметра частиц и скорости фильтрации. Результаты сопоставлены с данными работ [Л. 389, 584 и 585] по теплообмену частиц при псевдоожижении газами. Отмечено отрицательное влияние проскока газов. Опытные данные авторов описываются критериальным уравнением [c.293]

Иодер и Додж [Л. 11] проводили опыты по кипению фреона-12 внутри медной вертикальной одиночной трубы диаметром d = = 24,1 мм и длиной 1830 мм при от —58 до —74° С. Содержание масла во фреоне составляло 5,1%- Опыты проводились при различных весовых паросодержаниях х , которые измерялись на выходе из трубы. Результаты опытов не позволяют установить влияния температуры кипения на величину а. Увеличение паросодер-жания на выходе из трубы соответствовало существенному уменьшению коэффициента теплоотдачи. [c.99]

Косвенное подтверждение незначительного влияния термофнзических свойств на коэффициент массообмена было получено путем исследования влияния различных начальных температур воздуха (О—37°С), относительной влажности (30—100%) и тепловой нагрузки на единичную поверхность испарения (до 1300 ккал м час), на коэффициент массо-обмена при постоянных условиях течения (т. е. при постоянном весовом количестве воздуха и воды) [24—30]. Ощутимое влияние температурных разностей и температурных параметров (характеризуемых, например, критерием Гухмана) на коэффициенты тепло- и массообмена обнаружено не было. [c.173]

Здесь К — аналог коэффициента Гастерштадта, охватывающий влияние различных аэродинамических факторов с — весовая теплоемкость, ккал кг-град Ед — общий коэффициент сопротивления запыленного потока — коэффициент сопротивления фаз потока. Согласно [Л. 4] [c.652]

Из рис. 34 и 35 следует вывод, что увеличение скорости и уменьшение жесткости ротора всегда понижают устойчивость. Особенно резко понижается устойчивость при скоростях, близких к удвоенной критической. Из рис. 35 следует, что в случае, когда статическая нагрузка не является весовой, устойчивость повышается с ростом коэффициента (эксцентриситета х)> при этом ненагружеиный ротор ( = О, х = 0) будет неустойчив. В случае, когда нагрузка является весовой (рис. 35), влияние параметра (эксцентриситета х) на устойчивость существенно уменьшается, при этом малонагруженный ротор (х 0) будет уже устойчивым. Для обоих случаев нагрузки существует такое предельное значение параметра (% = х ), при больших Значениях которого ротор всегда будет устойчивым. Из рис. 35 следует, что при скоростях, близких к удвоенной критической, теряют устойчивость более гибкие роторы (малые значения параметра А). [c.167]

Если при этом весовые коэффициенты в сумме равны единице, то каждый из них может трактоваться как процент влияния соответствующего частотного критерия в общем. Очевидно, изменение набора i будет приводить к изменению оптимума. Это можно истолковать как проявление неявной функциональной зависимости X = X (С), С Сх, g, С и при необходимости использовать эту зависимость в интересах повышения эффективности объемных оптимизационных расчетов, В последний период развиваются новые интересные подходы для решения многокритериальных задач, которые основаны на методах ма тематической теории принятия решений. Рассмотренные в этой главе задачи расчета и синтеза газовых лазеров можно с полной уверенностью отнести к многокритериальным задачам парамеяри-ческой оптимизации, причем в общем случае с нелинейным функ-ционалом. Для оптимизации характеристик газовых лазеров или поиска при заданных характеристиках оптимальных конструктивных решений в этих приборах, в отсутствии разработанных средств математического исследования такого рода задач, необ ходимо исходить из физических соображений. Эти предпосылки по существу заложены в этапы реализации основной структурной схемы разработки газовых лазеров с использованием ЭВМ, изложенной в п. 2.3.Уже на первом этапе (анализ конкретной рассматриваемой задачи) многокритериальная оптимизация характеристик газовых лазеров может быть сведена к однокритериальной. Таким примером может служить задача разработки газового лазера с заданными характеристиками излучения в дальней зоне или расчет характеристик молекулярного усилителя. Именно физические соображения определили основным объектом исследования в обратной задаче расчета газового лазера резонатор с зеркалами, имеющими переменные по апертуре коэффициенты отражения. Затем анализ технологических возможностей привел к основному критерию оптимизации этих зеркал —- минимальному числу колебаний в зависимости R (г). Такой физический подход к оптимизации на сегодняшний день является типичным в задачах квантовой электроники. Однако прикладные задачи уже в настоящее время требуют большого количества принципиально разных газовых лазеров, работающих в различных режимах генерации, спектральных диапазонах и с различными уровнями входной мощности. Не всегда физический подход может обеспечить необходимые упрощения, способные свести задачу к простейшим приемам оптимизации, которые не требуют исследований функционалов (см. выражения (2.155) и (2.156)). Оптимизация выходных характеристик и конструктивных элементов прибора с учетом тенденций, определенных в теории и эксперименте, может осуществляться подбором необходимых данных в небольшом интервале изменений управляемых переменных. Дальнейшее совершенствование оптимизационных задач с использованием ЭВМ, как основных в разработке и исследовании [c.123]

Анализ влияния основных параметров двигателей на экономические характеристики его работы показывает, что, при условии бездетонационной работы, для каждой группы двигателей существует рациональный предел повышения степени сжатия и обеднения смеси. С учетом экономичности и весовых характеристик двигателей наивыгоднейшие значения степени сжатия приближаются к е =8 9 при обеднении смеси до значения а = 1,2-ь1,4. Известно, что не представляется возможным обеспечить устойчивую работу двигателя с обычным искровым зажиганием на смесях с а=1,2-5-1,4 при степени сжатия е = 8-ь9. Что касается двигателя с воспламенением от сжатия (дизеля), то степень сжатия е = 8-ь9 недостаточна для обеспечения надежного самовоспламенения, а смесь с а=1,2-ь1,4 оказывается для него богатой. При таком коэффициенте избытка воздуха трудно получить полное сгорание топлива. Для осуществления рабочего процесса двигателя с наивыгоднейшими параметрами (г =8- 9 и а= 1,2- 1,4) можно применить факельную систему зажигания, называемую также форкамерной или предкамерной. Кроме получения высокой экономичности, факельная система зажигания, благодаря присущему ей антидетонацион-ному эффекту, позволяет значительно расширить ассортимент применяемых топлив в результате использования некоторых низкосортных продуктов. [c.308]

При значительных весовых уровнях большую роль играет набухание уровня и связанное с ним изменение действительной высоты парового объема. При небольшой высоте колонки этот фактор оказывается опре-деляюш,им и может привести к катастрофическому росту коэффициента уноса. Наоборот, при больших высотах колонки и малых весовых уровнях влияние уменьшения высоты парового объема за счет набухания на унос солей становится незначительным и определяющим уже является унос мельчайших, легко транспортируемых потоком пара капель. [c.112]

Модуль динамического показателя управления Я(2) или его квадрат К(2) показывают, насколько амплитуда или спектральная плотность уменьшаются, проходя через замкнутую систему. Поэтому в дальнейшем для различных регуляторов приводится зависимость К (г) от частоты в диапазоне Осохмд. Кроме того, будет показано влияние величины весового коэффициента при управляющей переменной. [c.232]

Объем кипятильника. Влияние объема жидкости в кипятильнике, конденсаторе и флегмовой емкости на инерционность колонны заслуживает специального рассмотрения, так как в некоторых колоннах эта величина соответствует объему 20—30 тарелок. Если бы при из-.менении условий работы колонны состав смеси в кипя-тплыиже изменялся так же, как изменяется состав на контролыюп тарелке, то влияние этого дополнительного объема было бы так же велико, как п влияние объема на тарелке. Обычно же изменение состава в кипятильнике и состава дистиллята меньше, чем изменение состава на промежуточной тарелке, так что учет указанного дополнительного объема менее важен, чем учет объема тарелки. Если чистота дистиллята и кубового продукта высока и изменение концентрации на тарелке, расположенной в верхней или нижней части колонны, составляет 1—2%, то увеличение концентрации питания на 5°/, может увеличить на 5% концентрацию на промежуточной тарелке, однако концентрация на тарелках в концах колонны при этом изменится лишь на 1%. По существу необходимо учитывать лишь среднее изменение концентрации во всем объеме системы. Эта величина может быть легко подсчитана. При приближенной оценке динамических характеристик колонны для определения наибольшей постоянной времени изменения концентрации объем кипятильника следует учитывать с весовым коэффициентом 0,5. [c.389]

Как видно из рассмотренных уравнений, весовая производительность компрессора и секундный расход газа тесно связаны с конструкцией и рабочим процессом СПГГ в целом. Влияние отдельных факторов на расход газа показано на рис. 13. Из него следует, что при заданном давлении газа его расход увеличивается с ростом подачи топлива на цикл, так как при это.м увеличивается ход поршня и коэффициент наполнения компрессора. Повышение давления газа при неизменных подаче топлива и давлении в буфере сопровождается снижением расхода из-за ухудшения наполнения компрессорного цилиндра. Повышение давления в буфере, вызывая рост степени сжатия, улучшает индикаторный процесс в двигателе, увеличивает число циклов и приводит к увеличению расхода газа. Однако по мере [c.28]

В общем же случае имеют место нестационарные процессы. Поэтому с целью учета влияния нестацирнарности применяют методы экспоненциального сглаживания, гермонических весов, принципиальное отличие которых от названных выше состоит в том, что данные, относящиеся к более позднему времени, вводятся в модель с большим весовым коэффициентом. Математическое описание и практика применения этих методов достаточно подробно изложены [31] и [98]. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...