Пластичность стыкового соединения

Пластичность стыкового соединения по углу изгиба при. образовании первой трещины в любом месте образца [c.553]

Испытание на изгиб определяет пластичность стыкового соединения при изгибе. Испытание ведут до появления трещины на месте перегиба. При отсутствии трещины испытание заканчивается загибом образца до параллельности сторон в этом случае угол загиба образца равен 180°. [c.136]

Трубы керамические канализационные (ГОСТ 286—82) применяют при строительстве безнапорных бытовых и производственных канализационных сетей, а также при строительстве сетей в агрессивных грунтовых водах. Керамические трубы изготовляют диаметром от 150 до 600 мм, длиной 1000... 1200 мм с раструбным стыковым соединением. Раструбное стыковое соединение (рис. 22.4) имеет на наружной стороне конца ствола и внутренней стороне раструба не менее пяти нарезок — канавок глубиной не менее 3 мм. Трубы изготовляют из кремнекислой пластичной огнеупорной глины обожженные, глазурованные. Керамические трубы вследствие долговечности, водонепроницаемости и стойкости против агрессивного действия грунтовых и сточных вод полу [c.311]

Испытание стыковых соединений труб малого диаметра до 60 мм на изгиб шва может проводиться под прессом сжимающей нагрузкой, при этом пластичность оценивается по расстоянию между сближающимися при испытании сторонами трубного образца до появления первой трещины аналогично оценке при испытании плоского образца на статический изгиб. [c.398]

Разрушающее напряжение, разупрочнение, степень снижения пластичности и статич. коэфф. запаса прочности швов (К ) представлены в табл. 2. В соединениях с f швом внахлестку но сравнению с осп металлом СГ(, заметно снижается (табл. 2) Степень снижения соединений тем боль ше, чем больше толщина и выше осн металла, повышается за счет термич (старение, закалка+ старение) и механич (нагартовка) обработки после сварки. Для увеличения запаса прочности рекоменду ются двухрядные роликовые или комбинированные точечно-роликовые швы, а также стыковые соединения с 2 тонкими накладками. [c.145]

Стыковая контактная сварка оплавлением тугоплавких металлов может производиться в среде аргона, гелия, водорода п на воздухе. Для защиты от атмосферных газов, при сварке сопротивлением сплавов Мо и W, применяют 4-хлористый углерод, воду и смесь порошков окиси циркония, молибдена и графита. Наиболее высокую пластичность имеют соединения при сварке в вакууме. Прочность стыковых соединений Nb и Мо близка к прочности осн. металла. [c.157]

При капиллярной пайке прочных металлов с образованием пластичного паяного шва (мягкой прослойки) создаются условия для образования трехосного напряженного состояния в нем, тормозящие его пластическую деформацию, и тем самым упрочняющие паяное соединение. Пластичный паяный шов выполняет не только пассивную роль, обеспечивая соединение, но и активную роль в его упрочнении. Такая функция пластичного тонкого паяного шва при капиллярной пайке установлена еще в 1936 г., когда Р. Н. Лич обнаружил повышение прочности паяных стыковых соединений Б6 [c.56]

Систематические исследования прочности паяных соединений (встык и внахлестку) из разных сплавов показывают определенную зависимость между сопротивлением срезу или сопротивлением разрыву (для стыковых соединений), толщиной и формой прослойки интерметаллидов, образующихся по границе основного сплава (или покрытия) и шва. Тонкие несплошные прослойки способствуют упрочнению паяного соединения, так как они тормозят развитие пластической деформации основного металла, при этом не успевает еще проявиться малая пластичность прослоек как обособленной фазы. Так же, как и при распаде стареющих твердых растворов, существуют определенные опти-52 [c.52]

С увеличением толщины свариваемого металла пластичность сварных соединений уменьшается вследствие неблагоприятных структурных изменений и структурных напряжений в металле шва и околошовной зоны, повышения сварочных напряжений и ухудшения качества основного металла. Эти факторы значительно снижают пластичность сварных соединений при наличии низких температур и резкой концентрации напряжений. Повышение погонной энергии с увеличением толщины свариваемого металла позволяет повысить пластичность металла шва с одновременным снижением его прочности. Влияние скорости охлаждения наиболее резко сказывается при сварке угловых и многослойных стыковых швов, поэтому такие соединения нельзя рекомендовать для ответственных конструкций. Наряду с этим для соединения элементов изделия следует использовать сварные швы, сечение которых находится в определенном соотношении с толщиной металла. При толщине металла 16—24 мм рекомендуется применять шов с сечением не менее 35 мм , при 25—40 и 41—50 мм — соответственно 50 и 60 мм . Скорость охлаждения при этом не должна превышать 30°С в 1 с. [c.124]

Механические испытания проводятся на металле сварных стыковых соединений с целью проверки соответствия их прочности и пластичности требованиям технических условий иа изготовление изделий. Механические испытания включают в себя 138 [c.138]

При испытании на изгиб определяется пластичность стыкового сварного соединения. Испытание ведется на образцах, приведенных в табл. 6, с размерами оправок по табл. 7. [c.112]

Прочность сварных швов молибдена, как правило, ниже прочности основного металла. Повышение прочности и пластичности металла шва достигается применением легированной присадки, например из сплава 50% Мо— 50% Ке. В табл. 11-23 приведены данные о прочности стыковых соединений из низколегированного молибденового сплава ВМ-1 (си- [c.679]

Низкоуглеродистые стали имеют относительно высокое электросопротивление (в 7 раз больше, чем у меди) и низкую прочность, поэтому их можно сваривать в широком диапазоне режимов. При точечной сварке используют небольшие плотности тока (до 600 А/мм ) и давление (до 15 кгс/мм ) отнесенные к площади сечения литого ядра в плоскости соединения. Эти стали хорошо свариваются при всех видах контактной сварки. При стыковой сварке оплавлением плотность тока должна быть 10—30 А/мм , скорость осадки не менее 30 мм/с, давление осадки 6—8 кгс/мм . Эта группа металлов характеризуется малым снижением прочности в результате сварочного нагрева, хорошей пластичностью сварных соединений и малой склонностью к образованию трещин. [c.23]

Горячие трещины образуются в швах, когда наплавленный металл имеет температуру 1000—1400°. Основной причиной образования горячих трещин является снижение прочности и пластичности металла по границам зерен, в то время как внутренние напряжения растяжения в металле превосходят его прочность. Образованию горячих трещин способствует наличие по границам зерен неметаллических включений (например, соединений серы), понижающих механические свойства металла шва при высоких температурах. Склонность металла к образованию трещин увеличивается с повышением содержания углерода а нем. Многие легированные стали также чувствительны к образованию горячих трещин. При многослойной сварке деталей стыкового соединения с разделкой кромок горячие трещины образуются, как правило, в первых слоях. [c.136]

Неоднородность в механических свойствах различных зон приводит к снижению прочности и пластичности стыковых сварных соединений. Например, при испытании сварных стыковых соединений из высокопрочных сталей, как правило, обнаруживается, что при одноосном растяжении поперек шва сварные стыковые соединения примерно равнопрочны основному металлу, а при двухосном растяжении вследствие пониженной пластичности металла шва имеет место некоторое снижение пластичности и прочности (табл.9.4). [c.205]

Высокая концентрация деформаций и снижение местной пластичности в зоне непровара глубиной 20 —50% служат показателями снижения деформационной способности сварного стыкового соединения (наплавленного металла шва) по сравнению с образцом без непровара, так как в деформации участвует не весь наплавленный металл, а только небольшая зона в области непровара. Эта зона составляет 20—30% величины зоны деформации стыкового соединения с полным- проваром. [c.44]

Оценка свойств сварных соединений по среднему разрушающему напряжению Оср.р используется очень широко. Значительно реже применяют оценку по пластичности е р р, например при испытаниях на изгиб стыковых и нахлесточных сварных соединений (рис. 3.35). Образец нахлесточного или стыкового соединения (рис. 3.35, а, б), имеюш,ий ослабление для сосредоточения деформаций вблизи линии сплавления, устанавливается в приспособление (рис. 3.35, д) для консольного изгиба образца и нагружается до появления треш,ины по линии сплавления. Этот момент может быть зарегистрирован визуально. Испытание прекраш,ается, измеряется угол [c.119]

II Для стыковых соединений при статическом нагружении до термообработки при использовании оптимального режима сварки средняя прочность сварного соединения составляет 85—90% от прочности основного металла. Последующая термообработка для удаления сварочных напряжений повышает пластичность сварного соединения. В случае применения последующей специальной термообработки прочность сварного соединения может быть доведена до 95% от прочности исходного металла [c.50]

IV До термообработки прочность сварного стыкового соединения определяется прочностью металла шва, если исходный металл был в состоянии отпуска. При сварке закаленных сталей прочность сварного соединения имеет наименьшее значение в зоне отпуска и составляет 70—80% от прочности исходного металла. Последующей термообработкой прочность сварного соединения может быть заметно повышена. По границе сплавления, как правило, возникает зона пониженной пластичности. Последующая термообработка позволяет увеличить пластичность металла этой зоны [c.50]

По экспериментальным данным сопоставлена чувствительность сварных стыковых соединений из низкоуглеродистой стали, сталей Х18Н9Т, ЗО.ХГСНА и сплава Д16Т к технологическим концентраторам (непровару, усилению шва) при стат (ческих и вибрационных нагрузках. Показано влияние вида нагружения (растяжение, изгиб) и расположения концентратора (непровара) в сварном шве на прочность и пластичность стыковых соединений. Таблиц 4, иллюстраций 15, библиографий 6. [c.262]

Качество шва (пластичность стыкового соединения при изгибе) определяется по углу изгиба а (внешнему) при обра.ювании первой трещины в любом месте образца. Формы [c.41]

При исследовании зависимости временного сопротивления стыковых паяных соединений цилиндрических образцов от зазора были обнаружены четыре ее варианта (при условии, что временное сопротивление паяемого металла выше, чем у литого припоя) (рис. 28). Типы зависимости бив характерны для случая пайки пластичными припоями, слабо взаимодействующими с основным металлом (например, коррозионностойкая сталь при пайке серебряными припоями). При уменьшении зазора в этом случае от 0,6 до 0,04 мм временное сопротивление стыковых соединений резко повышается с 294 до 880 МПа (Р. Н. Лич), при дальнейшем уменьшении зазора происходит снижение Ств паяных образцов, -что объясняется появлением дефектов в паяных швах — пористости, неиропаев, обусловленных недостаточной смачивающей способностью припоя или включениями флюса. [c.156]

Среди весьма распространенных припоев системы Sn—Pb максимальную прочность имеет припой с 73% Sn [25]. Важнейшим упрочнителем оловянно-свинцовых припоев служит сурьма, однако в количестве >0,5% она понижает пластичность этих припоев, а в количестве >6% также и прочность свинцовых припоев По данным А. С. Медведева, стыковые соединения из меди, паянные припоем, например ПОС40, имеют после пайки предел прочности 25,9 МПа, а через 450 сут старения Щ)и 20 °С Ов=24,5 МПа, после старения 140 ч при 160°С 0=23,5 МПа. После старения при 170°С в течение 200 ч Тср=17,1 МПа. Процесс старения обусловлен выделением, олова из твердого раствора на основе свинца. [c.164]

Теоретический расчет напряжений в паяном соединении также представляет трудности из-за неоднородности металла, особенно в области паяного шва, и неравномерности распределения напряжений. Механические характеристики, получаемые при испытании образцов, моделирующих элемент паяных изделий, иногда невозможно связать в виде функциональной зависимости с расчетной величиной F. Относительно проще выполнить приближенный расчет прочности паяного соединения помтределу прочности а , получаемому при испытании стыковых соединений. Другие характеристики прочности и пластичности при этом не определяют. [c.53]

Испытание сварного соединения на сплюш,ивание по ГОСТ 6996 — 66 используют для определения пластичности стыковых [c.102]

Скорость подачи присадочной проволоки принимают 55— 100 м/ч. При толщине материала 1—3 мм скорость сварки равна 20—50 м/ч, а расход аргона 5—9 м /мин. Прочность и пластичность термически обработанных соединений, например из сплавов Д20, В92 и М40, выполненных автоматической сваркой с присадкой при 20° С, равна 97% и более прочности основного металла, а из сплава АМгб (без термической обработки) при 20° С равна 90—96% прочности основного металла при повышенных температурах она приближается к прочности основного металла. Наиболее теплопрочны сварные соединения из сплавов Д19, Д20 и М40 (рис. 31). Прочность стыковых соединений описанных сплавов магния (кроме МА2-1) равна 70—80% прочности основного металла. [c.126]

При стыковой сварке алюминиевых сплавов наблюдается сильное искривление волокон в месте стыка и большая высадка металла. Зона пластической деформации у различных сплавов отличается степенью и характером структурных изменений. По линии сгыка обычпо наблюдается скопление легких частиц избыточных фаз. Искривление волокон создает неблагоприятное расположение слоев металла относительно действия внешних сил сжатия. Это приводит в ряде случаев к значительному понижению пластичности сварного соединения. Пластические и прочностные свойства соединений могут быть улучшены применением стыковой сварки в условиях объемного сжатия. [c.321]

Пластичность стыкового сварного соединения прн изгибе (угол загн-Ц ба до появления трешин и надрывов) [c.703]

Притупление кромок в основании разделки стыковых соединений не превышало 1,5 мм, зазор — 2...3 мм. Прихватки и сварку корня шва выполняли в углекислом газе проволокой Св-08Г2С диаметром 1,6 мм, обеспечивающей достаточную пластичность наплавленного металла. Режим сварки = 240...260 А = 26...28 В. При этом для стыковых соединений толщиной 20 мм применяли предварительный подогрев кромок до температуры 100° С. Высота корня шва 6...8 мм. Разделку кромок стыковых и угловых соединений заполняли проволокой Св-08ХН2Г2СМЮ диаметром 1,6 мм, которая обеспечивала требуемые свойства [c.75]

Прочность стыковых соединений обычно выше прочностп основпого металла. Пх высокая пластичность достигается при максимальной деформации, обеспечивающей более полное удаление окислов пз соединения. [c.585]

Пластичность стыкового сварного соединения при изгибе (угол загиба до появления трещнн и надрывов) [c.343]

Технологические возможности этого метода ограниченны, но он представляет особый интерес для сварки тех сочетаний разнородных материалов, в которых одна из заготовок имеет существенно большую твердость. Подогрев более пластичного металла увеличивает это различие. Возможна сварка материалов, близких по своей твердости, но в этом случае требуется разная степень нагрева каждой из заготовок. Этим методом получают стыковые соединения. Наиболее удобны для сварки заготовки в форме трубы или стержня. Получены высококачественные соединения труб из АМц, АД1, АМгб, АМгЗ, меди с трубами из коррозионно-стойкой аустенитной стали 12Х18Н10Т. Успешно сваривают по этому методу молибден с ниобием, сплав вольфрам - никель - железо с алюминиевым сплавом, алюминий с титаном, титан со сталью. [c.501]

Смещение осей и перекосы вызываются неточной заготовкой деталей и неправильной их установкой в электродах машины, износом электродов или недостаточно жестким их креплением, значительными зазорами в направляю щих машины и малой жесткостью станины Важнейшие дефекты второй группы не провар, расслоение, трещины, рыхлость Полный или частичный непровар харак J тпризуется отсутствием кристаллического из лома при разрушении сварного стыка (по всему сечению или его части). На шлифе, вырезанном из непроваренного стыка, обычно невооруженным глазом обнаруживаются сплошные пленки окислов (фиг. 67, а) или цепочки крупных неметаллических включений. Непровар является одним из самых опасных дефектов стыковой сварки. Он резко снижает пластичность сварного соединения (уго.1 загиба) и его ударную вязкость. [c.106]

Так, стыки и околостыковая зона термоунрочненной арматуры железобетона должны иметь высокую прочность после сварки. В стыках проволоки для волочения необходима такая же пластичность, как у исходного металла. Стыковые соединения полос, идущих на изготовление спиральных труб, должны иметь высокую прочность, а соединения таких же полос при прокате — высокую пластичность. [c.47]

Закономерности протекания пластической деформации и разрушения стыковых соединений при их нагружении весьма близки к рассмотренным в 3 для соединений с прослойками. Влияния, вносимые концентрацией напряжений, как правило, несущественны, если рассматривается поведение стыкового соединения с полным проваром из пластичных металлов и при одншратном статическом нагружении. Высокопрочные материалы, которые весмма чувствительны к кошгентрации напряжений, разрушаются обычно в зоне перехода от шва к основному металлу, где имеемся концентрация напряжений. [c.101]

Влияние концентрации напряжений (см. 19 гл. 2) на прочность паяных соединений зависит от вида нагрузки, свойств основного металла и припоя, конструкции соединения. В стыковых соединениях реализуется эффект контактного упрочнения (см. 3), Концентрация касательных напряжений создает объемное напряженное состояние, что прн достаточной пластичности припоя приводит к повышению прочности соединения и может рассматриваться как положительный эффект. На рис. 3.29 показана зависимость прочности стыкового паяного соединения из армйо-желез а [c.112]

Мп, 0,9—1,2% 5 , 1,4— 1,8% Сг) обладает высокой прочностью, хорошо сваривается дуговой сваркой, удовлетворительно — атомно водородной и неудовлетворительно — газовой, имеет высокую пластичность и вязкость и меньшую, чем сталь ЗОХГСА, чувствительность к концентрации напряжений, обладает хорошей прокаливаемостью для деталей толщиной до 50—60 мм, применяется для изготовления Ввшоконагруженных деталей с ав=1400—1800 Н/мм шасси, полок и поясов крыла и центроплана, стыковых соединений, болтов и др. Термическая обработка закалка в масле с температурой 900 10°С и отпуск при 200—300° С с последующим охлаждением на воздухе. [c.8]

В пластической области напряженное состояние с двумя растягивающими компонентами = 0,5 наиболее просто реализуется при изгибе на внешней поверхности образца, у которого ширина Ь более чем в 10 раз превышает толщину /. При растяженир широкого плоского образца с двусторонней выточкой (рис.6.3.1) в пластической области (то есть при = 0,5) возникает напряженное состояние двухосного растяжения с соотношением главных напряжений г/О] = 0,5 [72]. Такие испьпания позволяют сопоставлять прочность и пластичность различных материалов в условиях двухосного растяжения как при отсутствии, так и при наличии стыкового соединения [73]. Для этой цели сварной шов располагали в середине рабочей части образца пожендикулярно продольной оси. В образцах, предназначенных для двухосного растяжения, плоскую двустороннюю вьггочку выполняли так, чтобы она проходила либо по сварному шву, либо по переходной зоне. [c.136]

Испытание состоит в изгибе образца до появления трещины в растянутой зоне. Путем такого исгшгтания определяют пластичность стыковых сварных соединений. Мерой пластичности является угол а (рис.6.4.1,г), по достижении которого появляется трещина. Так как пластичность в виде угла а в расчетах не используют, то данную механическую характеристику следует рассматривать как сравнительную. В отношении испьгганий образцов, вырезанных вдоль сварного соединения, объективность результатов оценки пластичности соединения по углу загиба сомнений не вызьшает. Все зоны соединения независимо [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...