Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Сварные нахлесточные соединения

На рис. 4.5 приведены схемы контроля сварных нахлесточных соединений для выявления различных дефектов сварки. Следует отметить, что такой тип соединений в химическом и нефтяном машиностроении используют редко. Контроль сварных швов с  [c.110]

Рис. 4.5. Схемы контроля сварных нахлесточных соединений для выявления трещин (а), шлаковых включений (б) и непроваров (в) Рис. 4.5. Схемы контроля сварных нахлесточных соединений для выявления трещин (а), <a href="/info/120449">шлаковых включений</a> (б) и непроваров (в)

Фиг. 16. Зависимость прочности на отрыв сварного нахлесточного соединения из винипласта толщиной 6,3 -f- 6,3 мм от времени пропускания ультразвука (Р = 120 кг) Фиг. 16. Зависимость прочности на отрыв сварного нахлесточного соединения из винипласта толщиной 6,3 -f- 6,3 мм от времени пропускания ультразвука (Р = 120 кг)
Для испытания на сдвиг сварных нахлесточных соединений органических стекол и винипласта относительно больших толщин (8—10 мм) применяют образцы и приспособления, используемые для испытания клеевых соединений (фиг. 21).  [c.215]

СВАРНЫЕ НАХЛЕСТОЧНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ  [c.82]

Результаты испытания на выносливость сварных нахлесточных соединений  [c.84]

Марка стали Тип сварного нахлесточного соединения 3 О S Q. Вид нагрузки t ь (Г, 1 о Предел выносливости, кгс/мм на базе циклов Источник  [c.85]

Концентрация напряжений в сварных нахлесточных соединениях может быть увеличена еще и тем, что в ряде случаев может иметь место неравномерность в распределении усилий между отдельными швами.  [c.47]

Обычно расчет сварных нахлесточных соединений производится, исходя из предположения о равномерном распределении усилий. Однако более точные расчеты, производимые с учетом разницы деформаций отдельных элементов, показывают, что такое предположение не всегда соответствует условиям работы сварных соединений и поэтому применение упрощенных расчетов в ряде случаев может привести к значительной ошибке.  [c.48]

Фиг. 19. Сварные нахлесточные соединения с поперечными а, б, в) и с продольными швами (г, д, е) и расчетная схема деформаций (ж). Фиг. 19. Сварные нахлесточные соединения с поперечными а, б, в) и с продольными швами (г, д, е) и <a href="/info/7045">расчетная схема</a> деформаций (ж).
Наибольшая разность деформаций возможна в случае, когда по условиям передачи нагрузки соединяемые элементы будут иметь деформации разных знаков, т. е. когда один из элементов будет растянут, а другой сжат. На фиг. 19 приведены различные схемы передачи нагрузки на сварные нахлесточные соединения с поперечными (фиг. 19, а, б, в) и продольными швами (фиг. 19, г, д, е). На фиг. 19, ж приведена схема деформаций для одного из указанных случаев (для случая на фиг. 19, а).  [c.48]


Осуществление сварных нахлесточных соединений с применением различных комбинаций из лобовых и продольных угловых швов создают более благоприятные условия для распределения как средних нормальных напряжений в поперечных сечениях основных соединяемых элементов, так и для распределения средних касательных напряжений в продольных сечениях сварных швов. Однако при этом неравномерность распределения напряжений по толщине элементов не устраняется, в связи с чем сварные нахлесточные соединения, даже в случае применения наиболее благоприятных сочетаний лобовых и продольных швов, характеризуются весьма высокой концентрацией напряжений.  [c.53]

Результаты испытания сварных нахлесточных соединений (фиг. 47) приведены в табл. 12 [8], [23).  [c.88]

Эти результаты свидетельствуют об очень низкой вибрационной прочности сварных нахлесточных соединений, многие из которых уступают даже вибрационной прочности клепаных соединений.  [c.89]

Возможны следуюш,ие наиболее характерные варианты передачи нагрузки на сварные нахлесточные соединения.  [c.118]

Различные варианты нагружения сварных нахлесточных соединений, рассмотренные выше, могут встречаться и для соединений с продольными швами.  [c.121]

Прочность на разрыв сварных нахлесточных соединений (со срезом кромок) из тефлона (политетрафторэтилена)  [c.120]

Задача 12. Проверить, можно ли заменить сварное нахлесточное соединение (см. табл. 1.4, схема 1) пайкой действующая на соединение нагрузка Р = 20 кН, размеры соединения = 5 = 4 мм, / = 50 мм, Ь = 16 мм. Температура 20 °С. Материал соединяемых деталей — сталь 20.  [c.26]

Задача 65, Рассчитать сварное нахлесточное соединение фланговыми швами полосы с косынкой (см. рис. 266) из стали СтЗ<, если а) Q =80- кН, б) 6 = 200 мм  [c.279]

Более высокий, предел выносливости у двухрядных клее-сварных нахлесточных соединений по сравнению с однорядными обусловлен, по-видимому, тем, что благодаря перераспределению напряжений по сечению клее-сварного соединения происходит перевод максимальных концентраций напряжений из менее работоспособной — околошовной зоны, ослабленной термическим воздействием тока, в краевую зону нахлестки, не подвергающуюся вредному воздействию нагрева и, следовательно, обладающую более высокой работоспособностью. Подтверждением этого может служить сопоставление характера усталостного разрушения соединений. Так, двухрядные клее-сварные нахлесточные соединения, в отличие от однорядных, разрушаются в зоне, удаленной от литого ядра точки (рис. 36, й). Для однотипного сварного соединения характерным является разрушение у границы литого ядра точки (т. е. Б зоне максимальной концентрации напряжений рис. 36, б).  [c.154]

Наиболее распространенным способом сварки, обеспечивающим наилучшую плотность сварных нахлесточных соединений, является сварка электродом, расположенным под углом 45—60° к горизонтали (см. рис. 84, а) и смещенным в сторону от кромки нижнего листа на 0,5 диаметра электрода (при горизонтальном положении листов).  [c.146]

Оба метода изучения концентрации напряжений в паяном и сварном нахлесточном соединении показали, что коэффициенты концентрации при пайке меньше, чем при сварке. Это объясняется более рациональной формой паяного соединения по сравнению с угловыми лобовыми швами, получаемыми при сварке.  [c.167]

При сопоставлении значений концентраций напряжений в паяном и сварном нахлесточных соединениях, состоящих из двух лобовых швов, коэффициенты концентрации напряжений высоки в обоих случаях, но при пайке они ниже. Это обстоятельство объясняется более рациональной конструктивной формой паяного соединения по сравнению со сварным.  [c.84]

Рис. 29 Сварное нахлесточное соединение Рис. 29 Сварное нахлесточное соединение
Вид сварки выбирают, исходя из размера и формы соединяемых заготовок расположения швов в сварном соединении физико-химических свойств, соединяемых материалов возможности механизации и автоматизации процесса сварки. Так, например, для сварки листовых конструкций из всех марок сталей и некоторых цветных сплавов широко применяют дуговую и электрошлаковую сварку. Для получения стыковых соединений заготовок компактных, полых и развитых сечений из сталей и цветных металлов применяют контактную стыковую сварку. В производстве тонколистовых конструкций из сталей и цветных металлов для нахлесточных соединений  [c.249]


Прочность клееного соединения в значительной степени зависит от толщины клеевого слоя. Рекомендуемые значения 0,05...0,15 мм. Толщина клеевого слоя зависит от вязкости клея и давления при склеивании. Клеевые соединения лучше работают на сдвиг, хуже на отрыв. Поэтому предпочтительны нахлесточные соединения. Для повышения прочности применяют комбинацию клеевого соединения с резьбовым, сварным и заклепочным.  [c.72]

Сварные швы тавровых и нахлесточных соединений являются угловыми, поэтому в обозначении шва проставляют размер катета, выбранный в соответствии с требованиями стандартов на сварные соединения.  [c.164]

Расчет сварных нахлесточных соединений. Так как нахлесточ-ные соединения выполняются угловым швом (лобовым, фланговым, комбинированным), их расчет унифицирован и производится по условным касательным напряжениям. При действии на шов силы F из условия прочности среза по формуле (1.4) (рис. 2.9)  [c.27]

На рис. 4.7, в изображено сварное нахлесточное соединение с комбинированными швами при нагружении постоянной силой F, действующей в плоскости стыка. Силу F заменяют ее составляющими Fx =F os, а и Fy = Fsina, которые переносят в центр тяжести сварного шва. При переносе сил в плоскости стыка возникает вращающий момент Т = LFy sin а.  [c.88]

Пределы выносливости сварных нахлесточных соединений из стали М16С при пульсирующем растяжении [46]  [c.87]

Паяльные нахлесточные соединения обладают преимуш,ест-вами по сравнению со сварными нахлесточными соединениями благодаря наличию плавных галтелей без острых надрезов, способст-вуюш,их образованию перенапряжений и, в конечном счете, снижению пластичности и прочности, особенно сопротивлению усталости при переменно-действуюш,их напряжениях и деформациях (вибрациях и др.).  [c.66]

Если от сварных нахлесточных соединений не требуется герметичность, то они могут с успехом свариваться дуговой сваркой под флюсом электрозаклепками. При этом способе достигается значительно большая производительность, чем при полуавтоматической сварке прерывистыми швами.  [c.113]

Риг. У.4. Сварные нахлесточные соединения с двумя лобовыми швамн  [c.53]

Вместе с тем в сварных конструкциях могут быть соединения с высокой концентрацией напряжений, к числу которых относятся сварные нахлесточные соединения. В качестве примера чрезмерно высокой концентрации напряжений возможной для сварных конструкций можно привести узел легкой фермочки, в котором присоединяемые внахлестку элементы решетки очень близко расположены друг к другу (фиг. 5, а). Из-за малой длины участка между присоединяемыми элементами решетки, в поперечном сечении пояса, находящимся между этими элементами, создаются весьма неблагоприятные  [c.19]

В связи с отмеченными особенностями получить соединение при расплавлении обеих заготовок с металлом шва, представляющим твердый раствор, практически невозможно. Шов всегда будет содержать интерметаллиды, сильно охрупчивающие соединение. Наличие периода задержки образования интерметаллида Т1А1з при сварке титана с алюминием позволяет сваркой плавлением получить удовлетворительное соединение. Однако технологический процесс и его энергетические параметры необходимо выбирать таким образом, чтобы перегрев алюминия в месте контакта с титаном не превышал 800...850 °С. Поэтому, применяя различные источники теплоты и технику сварки, до расплавления доводят только алюминий, смачивающий титан и образующий с ним сварное соединение. Такой способ использован, например, для получения сварных нахлесточных соединений.  [c.202]


Смотреть страницы где упоминается термин Сварные нахлесточные соединения : [c.33]    [c.84]    [c.13]    [c.90]    [c.8]    [c.249]    [c.261]    [c.276]    [c.47]    [c.148]    [c.547]   
Смотреть главы в:

Усталость сварных конструкций  -> Сварные нахлесточные соединения



ПОИСК



Прочность сварных соединений — Примеры нахлесточных

Прочность усталостная сварных соединений нахлесточных

Расчет стыковых и нахлесточных сварных соединений при осевом нагружении. Допускаемые напряжения

Сварные соединения, типы и профил нахлесточные

Соединения нахлесточные

Соединения сварные из алюминия и алюминиевых сплавов нахлесточные

Соединения сварные из винипласта и полиэтилена нахлесточные

Соединения сварные из пленок армированных нахлесточные - Конструктивные элементы и размеры

Соединения сварные из пленок армированных нахлесточные - Конструктивные элементы и размеры полиэтиленовых угловые Конструктивные элементы и размер

Соединения сварные стальные нахлесточны

Соединения сварные стальные нахлесточны тавровые

Соединения сварные стальные нахлесточны угловые

Соединения сварные стальных трубопроводов нахлесточные - Конструктивные элементы

Сопротивление усталости сварных стыковых и нахлесточных соединений



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте