Раскисление металла стали

По степени раскисления сталь изготовляют кипящей, спокойной и полуспокойной (соответствующие индексы "кп", "сп" и "пс"). Кипящую сталь, содержащую не более 0,07 % Si, получают при неполном раскислении металла. Сталь характеризуется резко выраженной неравномерностью распределения серы и фосфора по толщине проката. Местная повышенная концентрация серы может привести к образованию кристаллизационных трещин в шве и околошовной зоне. [c.250]

Распределение марганца между шлаком и металлом. Марганец входит в состав большинства флюсов для сварки сталей в виде МпО, а в электродные покрытия — в виде руды МпОа. Его переход из шлака в металл необходим для раскисления металла и подавления вредного влияния серы (см. с. 402). Марганец вводят в сварочные материалы в виде пиролюзита — марганцовой руды (иногда сильно загрязненной фосфорными соединениями). [c.362]

Межкристаллитные трещины и грубые рванины при горячей обработке слитков давлением наблюдаются главным образом при нагреве перед обработкой холодных слитков. При горячем посаде отлитых слитков, как правило, они деформируются без образования трещин. Указанный дефект наблюдается в хорошо раскисленных алюминием сталях, но отсутствует ири присадке в раскисленный жидкий металл титана. [c.11]

Чистый Се не обладает химической стойкостью в атмосфере воздуха, воде и других средах. В сухом воздухе на чистом церии образуется окисная пленка, не защищающая нижележащий слой от окисления. Химически активен, особенно при повышенной температуре (150 С и выше) Чистый церий ковкий вязкий металл, хорошо обрабатывается давлением на холоде, пластичнее лантана, можно изготавливать листы и проволоку (методом прессования). При холодной обработке давлением обжатие до 25% вызывает наклеп, дальнейшая обработка не увеличивает наклепа. Легко об- Легирование черных и цветных металлов стали, легких сплавов (алюминиевых, магниевых сплавов), при котором осуществляется раскисление и одновременно повышаются прочность и пластичность. Основная составляющая мишметалла. В электровакуумной аппаратуре для получения высокого разряжения (газопоглотитель) [c.354]

Таким образом, комплексное раскисление металла алюминием и редкоземельной лигатурой — наиболее эффективное средство повышения механических свойств и улучшения качества отливок из углеродистой стали — создает возможности производства сложных отливок ответственного назначения II и III групп без изменения цеховой технологии выплавки металла и термообработки литых заготовок. [c.98]

Раскисление стали алюминием можно производить и в ковше. В этом случае куски алюминия с отверстиями по центру насаживают на шомполы диаметром 25 мм шомполы с алюминием до выпуска плавки закрепляют на борту так, чтобы нижний кусок был на расстоянии не более 0,5 м от дна ковша. Алюминий применяют для окончательного раскисления металла почти всех марок, кроме легированных титаном. Для раскисления сталей обычно применяют алюминий, содержащий до 8% примесей, а для легирования — алюминий, содержащий не менее 98% А1. [c.50]

В период продувки металла смесью кислорода н аргона потери хрома составляют всего около 1,5%, из которых половина восстанавливается при раскислении металла. Физические свойства получаемой нержавеющей стали и чистота ее по неметаллическим включениям не хуже, чем стали, выплавленной по обычной технологии. [c.168]

Оптимальной присадкой бора для микролегирования стали следует считать 0,001—0,005%. Лучше всего вводить бор в виде различных сплавов (лигатур) с содержанием бора от 5 до 22% перед выпуском плавки в хорошо раскисленный металл. Присадка бора в ковш и изложницу преимуществ не дает и в то же время не гарантирует его равномерного распределения. Повышение присадки бора сверх оптимального количества может быть опасным, поскольку при этом в металле образуется легкоплавкая боридная эвтектика, располагающаяся по границам зерен, которая при деформации слитков при высоких температурах приводит к разрушению металла. [c.189]

В нержавеющей стали, легированной титаном, встречается также общая неоднородность структуры рассеянные по полю шлифа скопления окислов и карбонитридов титана. Для устранения этого дефекта необходимо обеспечить более полное раскисление металла до присадки титана, а также производить разливку металла при оптимальной температуре. [c.269]

Применение порошкообразных материалов. Продувка стали в дуговой электропечи порошкообразными материалами в токе газа-носителя (аргона или кислорода) позволяет ускорить важнейшие процессы рафинирования стали обезуглероживание, дефосфорацию, десульфурацию, раскисление металла. [c.188]

Разновидностью порошковых проволок являются самозащитные проволоки, оболочка которых изготовлена из легированной стали, а в наполнитель введены соединения редкоземельных металлов. Состав проволок обеспечивает устойчивость горения дуги и раскисление металла сва- [c.237]

Ввиду относительно невысокого защитного и восстановительного действия пламени раскисление металла в сварочной ванне при сварке сталей достигается введением в нее марганца, кремния и других раскис- [c.84]

В зависимости от условий и степени раскисления различают стали 1) сп — спокойные, получаемые при полном раскислении стали ферромарганцем, ферросилицием, алюминием в печи, а затем в ковше 2) пс — полуспокойные 3) кп — кипящие. Кипящие стали раскисляют только ферромарганцем, и до затвердевания в них содержится повышенное количество FeO. При застывании в изложнице FeO взаимодействует с углеродом стали, образуя СО, который выделяется в виде пузырьков, создавая впечатление, что металл кипит. Химический состав стали углеродистой обыкновенного качества по плавочному анализу ковшовой пробы должен соответствовать нормам, указанным в табл. 8.2. Предельные отклонения по химическому составу в готовом прокате приведены в табл. 8.3. [c.319]

Дальнейшее раскисление металла ведется по ранее описанному способу при выплавке стали методом переплава без окисления. [c.701]

Вакуумно-дуговой переплав (ВДП). При ВДП мало изменяется содержание основных элементов в стали, лишь несколько снижается содержание марганца и кремния в случае наличия окислов на поверхности электрода или недостаточной раскисленности металла электрода. Содержание азота и кислорода в металле в результате ВДП значительно уменьшается (табл. 128). [c.281]

Еще не так давно считали, что при производстве низколегированной стали предварительное ее раскисление в печи кремнием является обязательным условием получения стали высокого качества и с увеличением полноты предварительного раскисления качество стали повышается [173]. Помимо того, полное успокоение ванны облегчало получение стали в заданных пределах химического состава, в первую очередь по содержанию углерода. Но уже в довоенные годы и позднее появился ряд работ [180—188], показавших, что выпуск плавки во время кипения (без ввода в печь кремнийсодержащих ферросплавов) не ухудшает качества стали, одновременно позволяет уменьшить длительность плавки и снизить содержание водорода и фосфора в готовом металле. Отказ от предварительного раскисления металла в печи кремнием также благоприятно сказывается на стойкости подины и откосов мартеновской печи. [c.165]

По некоторым данным, около 15% общего количества серы может удаляться в газовую среду. В работе [252] отмечается, что кислородно-конвертерный металл при одних и тех же шихтовых материалах (по содержанию серы) содержит заметно меньше серы по сравнению с аналогичной мартеновской сталью. Регулированием режима продувки, окисленности и основности шлака можно получить кислородно-конвертерную сталь. с относительно низким содержанием серы. В процессе исследований [253] было установлено, что стабильные показатели ударной вязкости кислородно-конвертерной стали зависят от условий раскисления металла на выпуске, в частности, алюминием. В хорошо раскисленном [c.197]

По степени раскисления сталь изготовляют кипящей, спокойной н полуспокойной (соответствующие индексы кп , сн и пс ). Кипящую сталь, содерн ащую не более 0,07% Si, получают при неполном раскислении металла. Сталь характеризуется резко выраженной неравномерностью распределения серы и фосфора по толщине проката. Местная повышенная концентрация серы может привести к образованию кристаллизационных трещин в шве и околошовной зоне. Кипящая сталь склонна к старению в околошовной зоне и переходу в хрупкое состояние при отрицательных температурах. В спокойной стали, содержащей не ыенев 0,12% Si, распределени(3 серы и фосфора более равномерно. Эти стали менее склонны к старению. Полуспокопная сталь занимает проме куточное положение мел ду кипящей и спокойной сталью. [c.204]

Известно, что неметаллические включения в сталь заметно ослабляют ее сопротивление коррозии под напряжением. Концентрация неметаллических включений зависит и от режимов ее выплавки. Включения попадают в сТаль из шихтовых материалов, из oraejoiopoB, а также возникают в процессе раскисления металла. Неметаллические включения классифицируются по химическому составу, к ним относятся сульфвды, нитриды и оксиды. Если разновидностей сульфидов и нитридов немного (сульфиды железа и марганца, нитриды титана), то разновидностей оксидов значительно больше. К ним относятся кремнезем SiOj, глинозем All О3, а также и их производные (силикаты и алюминаты). Включения, являясь сложными комплексными соединениями, можно разделить еще на пластичные и хрупкие. Пластичные при прокате деформируются и вытягиваются в длинные строчки, хрупкие включения дробятся на мелкие кусочки. [c.127]

В сообщении Русскому техническому обществу и в ряде последующих работ Чернов подробно останавливается на пороках стальных слит1К01в, уделяя наибольшее внимание причинам и механизму возникновения газовых пузырей и усадочной рыхлости. Одновременно он предлагает нрактичесние мероприятия для устранения этих недостатков. Важнейшим из них является наиболее полное раскисление металла перед разливкой его в изложницы. В 70-е годы было известно два раскислителя жидкой стали — кремний и марганец. Именно они обеспечивают восстановление растворенной в сплаве закиси железа, предотвращают возникновение газообразной окиси углерода, приводящей 1к образованию пузырей в слитке стали. Наиболее энергичным раскислителем является кремний. Однако кремний окисляется (выгорает) в самом начале [c.85]

Практически раскисление металла каким-либо одним раскислителем затруднительно, поэтому следует применять их комбинации. Чтобы раскислить хорошо прокипевшую-сталь для углеродистого фасонного литья, достаточно ввести 6,5 — 7,0 кг 45 /о-ного Fe — Si [c.184]

Ферротитан применяют как для легирования металла титаном, так и в качестве раскислителя. Ферротитап, металлический титан и отходы металлического титана вводят в хорошо нагретый и раскисленный металл. Добавки 0,05—0,17oTi производят без скачивания шлака за 5—10 мин до выпуска. Металлический титан в этом случае присаживают на шомполах. Большие добавки производят после скачивания шлака за 10—20 мин до выпуска. После растворения титана в жидкой стали наводят шлак из извести и плавикового шпата (3 1), примерно 1,5% от массы металла, затем раскисляют шлак порошком алюминия. Прессованные брикеты и губчатый титан перед вводом в металл прокаливают в сушильной печи при температуре 200—300° С. Применение прессованного и губчатого титана допускается только при выплавке нержавеющих сталей общего назначения. Титановые брикеты прессуются из губки и ее отсевов. Содержание титана в брикетах должно быть не менее 96%. Допустимое содержание сурьмы, олова, мышьяка, цинка, свинца, серы и фосфора не более 0,01% каждого, а водорода не более 0,02%. Брикеты изготовляют диаметром 100—150 мм. Отходы губчатого титана поставляются в виде брикетов диаметром 115—160 мм и высотой от 50 до 180 мм. Отходы титана присаживаются также в ковш. [c.49]

В связи с необходимостью в начале рафинировки легирования металла хромом, который затрудняет его восстановление, на практике применяют предварительное осадочное раскисление кремнием (в виде кускового 45%-ного ферросилиция и силикомарганца) и алюминием (на штангах). Пои выилавке низкоуглеродистой нержавеющей стали (С 0,03%), когда содержание кислорода в металле, а также в остатках иеудаленного шлака особенно велико, количество вводимых кремния и алюминия увеличивают и, кроме того, присаживают марганец и силикокальций. Дальнейшее раскисление металла проводится диффузионным методом через шлак с помощью порошков 75%-ного ферросилиция, силикокальция, а в ряде случаев и алюминия. [c.70]

Заканчивая рассмотрение физико-химических и кинетических особенностей раскисления металла и шлака при плавке нержавеющей стали методом переплава отходов с продувкой кислородом, MO/Ktio наметить основные положения технологии, обеспечивающие миннмальные потери хрома и марганца на плавке [c.76]

Недостатком этого метода является отсутствие достаточной десульфурации стали. Получение низкого содержания серы в стали обеспечивалось путем подбора соответствующей шихты. Крометого, надо отметить, что окислительный процесс плавки по этому методу приводил к сильному окислению металла, повышенному содержа-ггию закиси железа и окиси магния в шлаках восстановительного периода, и вследствие этого процесс раскисления металла протекал неполно, что не могло не сказаться отрицательно на его пластичности. [c.97]

Важную роль играет предварительное и конечное раскисление металла. Например, повышение остаточного содержания алюминия в стали 00Х16Н15МЗБ до 0,10— 0,16% способствовало снижению оксидных и глобулярных включений. [c.204]

Раскисление металла в вакуумной индукционной печи осуществляют сильными раскислителями (алюминием, церием и их сплавами), так как марганец и кремний не могут раскислить сталь, содержащую углерод. Введением алюминия илй" алюминия совместно с церием можно достичь содержания кислорода в стали Х18Н9Т около 0,003%. [c.206]

Хромомарганцевые аустенитные нержавеющие стали, как правило, имеют удовлетворительную пластичность. Режимы нагрева слитков этих сталей близки к стали Х18Н10Т. При наличии двухфазной структуры металла необходимо сузить пределы химического состава марки и подобрать температурно-временный режим нагрева с целью снижения избыточной фазы. К сожалению, влияние технологии плавки, в частности раскисления этих сталей, на пластичность изучено недостаточно, и некоторые стали подвергают ковке. [c.305]

Восстановительный период плавки. После скачивания окислительного шлака начинается восстановительный период плавки. Задачами восстановительного периода плавки являются раскисление металла, удаление серы,коррек-тирование химического состава стали, регулирование температуры ванны, подготовка жидкоподвижного хорошо раскисленного шлака для обработки металла во время выпуска из печи в ковш. Раскисление ванны, т. е. удаление растворенного в ней кислорода, осуществляют присадкой раскислителей в металл и на шлак. В начале восстановительного периода металл покрывается слоем шлака. Для этого в печь присаживают шлакообразующие смеси на основе извести с добавками плавикового шпата, шамотного боя, кварцита. В качестве раскислн-телей обычно используют ферромарганец, ферросилиций, алюминий. При введении раскислителей происходят следующие реакции [c.185]

Одношлаковый процесс. В связи с интенсификацией процесса электроплавки в последние годы получил большое распространение метод плавки в дуговой печи под одним шлаком. Сущность этого метода заключается в следующем дефосфорация металла совмещается с периодом расплавления. Во время расплавления из печи скачивают шлак и производят добавки извести. В окислительный период выжигают углерод. По достижении в металле < 0,035 % Р производят раскисление стали беа скачивания шлака ферросилицием и ферромарганцем. Затем присаживают феррохром и проводят сокращенный (50—70 мин) восстановительный период с раскислением шлака порошками ферросилиция и кокса и раскислением металла кусковыми раскислителями. Окончательное раскисление производят в ковше ферросилицием и алюминием. В некоторых случаях вообще не проводят раскисления шлака в печи порошкообразными раскислителями. [c.186]

Технология плавки в кислой электропечи имеет следующие особенности. Окислительный период плавки непродолжителен, кипение металла идет слабо, так как кремнезем связывает FeO в шлаке и тем самым скорость перехода кислорода в металл для окисления угле-)ода снижается. Кислый шлак более вязкий, он затрудняет кипение. Ллак наводят присадками песка, использованной формовочной земли. Известь присаживают до содержания в шлаке не более 6—8 % СаО. Раскисление кислой стали проводят, как правило, присадкой кускового ферросилиция. Частично сталь раскисляется кремнием, который восстанавливается из шлака или из футеровки по реакциям (SiOj)-l-2Fe=2(FeO)-l-[Si] (SiOj)+2[ ]=2 O + [Si]. В отличие от основного процесса при кислом ферромарганец присаживают в конце плавки в раздробленном виде в ковш. При таком способе усваивается до 90 % марганца. Конечное раскисление проводят алюминием. [c.189]

Плавка в печах с кислой футеровкой обычно применяется в литейных цехах при производстве стальных отливок. Кислый шлак содержит до 60 % SiOj, который способен в больших количествах растворять оксид железа, образуя (Fe0>2Si02. Для высвобождения FeO и создания его избытка в шлаке в ходе первого (окислительного) периода плавки в печь небольшими порциями забрасывают известняк или руду. Во втором периоде для раскисления металла снимают окислительный шлак и наводят новый из смеси песка и измельченного шамота. Оксид железа переходит из стали в шлак, в результате чего происходит самораскисление металла. Таким образом, плавка в печи с кислой футеровкой позволяет экономить раскислители и обеспечивает более низкое содержание неметаллических включений в стали. Однако следует иметь в виду, что в печи с кислой футеровкой затруднено удаление серы и фосфора, так как в ней невозможно создать высокоосновный шлак. Поэтому к содержанию этих примесей в исходной шихте предъявляют повышенные требования. [c.183]

Во время расплавления происходит угар хрома и тем больше, чем -ниже содержание углерода в шихте например, при выплавке сталей 1X13—4X13 угар его достигает 18—16%. Хром, перешедший в шлак в процессе расплавления, восстанавливают 75%-ным ферросилицием. После восстановления, разжижения и отбора проб на шлак его полностью скачивают. Рафинировку ведут под белым шлаком, который составляют из соотношения извести к плавиковому шпату 5 1 в количестве 1 % от веса жидкого металла. Затем добавляют необходимое количество нагретого докрасна феррохрома, который тщательно перемешивают гребками для ускорения его расплавления. По расплавлении феррохрома количество шлака доводят до 1,5—2,0% от веса металла и раскисляют смесью 75%-ного ферросилиция (1 кг1т) и извести 2—3 кг т. Раскисление ведут до получения белого рассыпающегося шлака. Окончательное раскисление металла производят алюминием в количестве 0,Ь кг/т при выплавке сталей с 12—17% Сг и 1,0 кг/т — сталей с 25% Сг. [c.700]

Раскисление жидкой стали является основным процессом, снижающим содержание кислорода. Образующиеся оксиды МпО, Si02, АЬОз, Ti02, благодаря меньшей растворимости переходят из жидкого металла в шлак, однако часть их остается в металле в виде неметаллических включений. Неметаллические включения дополнительно могут поступать в сталь в результате разрушения огнеупорной футеровки сталеплавильных агрегатов и ковшей, а также при вторичном окислении струи металла во время его выпуска из печи и разливки. Кроме того, неметаллические включения могут образовываться в твердой стали в процессе ее кристаллизации. [c.372]

В зависимости от технологии плавки различают сталь спокойную (ВСтЗсп), полуспокойную (ВСтЗпс) и кипящую (ВСтЗкп). Спокойная сталь остывает в изложницах без бурного выделения газов, что обеспечивается полным раскислением металла с помощью присадок кремния, марганца, алюминия, связывающих газы. Сталь в этом случае обладает более высокими механическими свойствами. Кипящая сталь раскисляется не полностью, и в слитках остаются газовые пузыри она имеет большую склонность к хрупким разрушениям, у нее ниже ударная вязкость при пониженных температурах, но она дешевле, чем спокойная сталь. [c.483]

Основным конструкционным материалом для производства сварных конструкций в течение длительного периода являлась малоуглеродистая сталь (типа Ст.З, Ст.2 и др.), характеризующаяся гарантированной, но невысокой прочностью, высокой пластичностью и хорошей технологичностью, в том числе и свариваемостью. Немаловажное значение имеет и относительная дешевизна этой стали, не содержащей специальных легирующих элементов. Малоуглеродистая сталь наряду с указанными достоинствами имеет и ряд недостатков, из которых важнейшими являются относительно низкая прочность, пониженное сопротивление хрупкому разрушению и повышенная чувствительность к механическому старению. Последние два свойства в значительной мере определяются степенью раскисленности металла (кипящая, по-луспокойная и спокойная) даже лучшая из них — спокойная малоуглеродистая сталь характеризуется невысокими значениями ударной вязкости при минусовых температурах, что в ряде случаев ограничивает область ее применения. Интенсивными исследованиями в последние годы доказано, что применением специальных технологических приемов (регулируемая прокатка, термическое упрочнение и др.) или дополнительным введением в металл модифицирующих элементов (ниобий, ванадий и др.) можно заметно улучшить качественные характеристики малоуглеродистой стали, в том числе и ее сопротивление хрупкому разрушению. Можно преодолеть недостатки малоуглеродистой стали и путем перехода на низколегированные стали (стали повышенной прочности), повышенная прочность и сопротивляемость хрупким разрушениям у которых достигается присадкой легиру ющих элементов и измельчением структуры. [c.4]

Выплавка стали 09Г2 освоена в мартеновских печах различного тоннажа, в том числе и в наиболее мощных. Низкое содержание углерода при высоком содержании марганца вызывает необходимость легировать сталь марганцем, в основном силикомаргянцем, с вводом его в ковш. Наиболее распространенный метод раскисления и легирования этой стали заключается в предварительном раскислении металла в печи доменным ферромарганцем (6—8 кг/т) и вводе в ковш под струю необходимого по расчету количества силикомарганца (22— 25 кг/т). Сталь в ковше раскисляется алюминием (0,7—0,8 кг/т) и ферротитаном из расчета ввода в металл (без угара) 0,04% Ti [45]. Наряду с указанным методом практикой отдельных заводов показано, что стали типа 09Г2 можно выпускать без предварительного раскисления металла в печи, вводя все ферросплавы в ковш. [c.43]

Окончательное раскисление металла в ковше осуществляется добавкой 0,8 кг т А1 и 0,04%Ti (без учета угара). Оптимальная температура конца прокатки листовой стали 10Г2С1 составляет 800—900° С при более низкой температуре имеет место значительный наклеп, сопровождающийся пониженной пластичностью и вязкостью горячекатаных листов. Для повышения свойств таких листов рекомендуется применять отпуск при 600— 620° С. При медленном охлаждении после проката толстых листов возможно понижение прочности. Нормализация таких листов (890—930° С) приводит к повышению характеристик прочности и повышению ударной вязкости. [c.63]

Листовую сталь 17ГС для труб диаметром 529— 820 мм поставляют в горячекатаном состоянии, а для труб диаметром 1020 и 1220 мм в нормализованном состоянии. Сталь 17ГС выплавляется в печах до 600 г, а также в кислородных конвертерах. Как правило, раскисление металла в печи производится ферромарганцем или же ферромарганцем совместно с силикомарганцем. В ковше металл дополнительно раскисляется алюминием в количестве 0,5—0,8 кг/т и ферротитаном из расчета ввода в металл (без учета угара) 0,02—0,03% Ti. [c.77]

Важное значение с точки зрения штамнуемости и устойчивости против коррозии имеет однородность структуры металла в отношении неметаллических включений и сегрегации. Детальное исследование темплетов (путем металлографического контроля и химического анализа), отобранных от сутунки медефосфористой стали, указывает, что в слитке спокойной стали как по его высоте, так и по ширине, несмотря на низкий процент обрези и высокое содержание в металле фосфора, степень ликвации весьма мала и значительно меньше, чем в кипящем слит" ке той же медефосфористой стали. Это объясняется благоприятным влиянием раскисления металла алюминием на уменьшение ликвации и относительно небольшим развесом слитка опытной стали. Разница в содержании серы и фосфора в разных зонах по высоте и ширине слитка не превышала 20%. В темплетах, отобранных от разных зон (по высоте и ширине) слитка кипящей медефосфористой стали разница в содержании серы, фосфора, а также углерода достигала 50% и более. [c.122]

Следует еще указать на одну схему раскисления, так называемую бескремнистую , при которой металл в печи раскисляется алюминием в виде ферроалюминия. При предварительном раскислении металла в печи силикомарганцем допустима полная или частичная замена си-ликомарганца доменным ферросилицием (если заданное содержание углерода в металле перед раскислением это допускает). Однако применение силикомарганца предпочтительней. Соотношение между количеством вводимого силикомарганца и ферромарганца зависит от содержания углерода и марганца в марочном составе стали. [c.164]

После ввода ферромарганца (перед силикомарган-цем) ванна энергично закипает и значительная часть углерода, содержащаяся в ферромарганце, выгорает. При вводе вначале силикомарганца практически весь углерод ферромарганца усваивается металлом. Таким образом, при выплавке стали с низким содержанием углерода при схеме раскисления, предусматривающей предварительное раскисление металла в печи кремнием, предпочтительней в печь сначала вводить ферромарганец, а затем силикомарганец. При предварительном раскислении металла в печи одни1 1 ферромарганцем выдержка металла на ферромарганце должна быть минимальной и во всяком случае не более 10 мин. За время выдержки и выпуска плавки практически весь углерод ферромарганца выгорит, что должно учитываться при определении момента начала предварительного раскисления (по содержанию углерода в металлической ванне). [c.168]

Следует отметить, что величина угара марганца при раскислении в значительной степени зависит от длительности выдержки плавки при предварительном раскислении и длительности выпуска, поэтому для получения стали в относительно узких пределах по содержанию марганца (при вводе марганецсодержащих ферросплавов в печь) следует обеспечить стандартную длительность предварительного раскисления и выпуска плавки. Особенно это важно при предварительном раскислении металла в печи одним ферромарганцем. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...