Радиус входной кромки

Хорду а лопатки увеличивают на необходимую величину усадки V(a). Затем от радиуса входной кромки R строят профиль корыта Лк и спинки / с по координатам рабочего чертежа детали. У выходной кромки лопатки построенный профиль не сходится с новой длиной хорды а + Va). В этом случае центр радиуса О произвольно переносят в точку Oi так, чтобы хорда лопатки соответствовала новой длине а + Va), а на участке Ь плавно сопрягают кривые профиля спинки и корыта с построенными теоретическими кривыми, ограничивающими участок кривой профиля ВО С. [c.144]

Радиус входной кромки профиля [c.232]

Двухступенчатый отсек. Условия работы первой ступени двухступенчатого отсека при достаточной величине осевого зазора между ступенями практически не отличается от условия работы одиночной ступени. Согласно выполненным в ЛПИ исследованиям характера возмущения, вносимого решеткой в поток [19], при 62// 0,5 обратное влияние решетки практически отсутствует. При уменьшении зазора между ступенями и увеличении радиуса входной кромки НЛ второй ступени влияние второго НА на потери в РК первой ступени вследствие возмущающего воздействия решетки на поток может быть существенным [5]. [c.220]

Радиус входной кромки [c.109]

Равновесие жидкого элемента, дифференциальное уравнение 8 Радиационная температура 221 Радиометр 258, 259 Радиус входной кромки 109 [c.894]

Расчет воронки шахтного водослива с плоско-наклонной воронкой (с бычками и затворами на гребне) (фиг. 32). Известными являются расход < , наибольший напор на гребне воронки Я и общий перепад Я, (расстояние между уровнями верхнего и нижнего бьефа). Радиус входной кромки (гребня) воронки [c.85]

Благоприятное влияние на антикавитационные качества шнека оказывает подрезка входной части лопатки. При этом радиус входной кромки лопатки определяется формулой R == 0,35 Ош — [c.208]

Рис. 11.3. Влияние относительного радиуса входной кромки профиля на характеристики решетки.

При сверхзвуковых скоростях потока на входе в решетку влияние толщины входной кромки профиля проявляется особенно сильно. Теоретически в том случае, если радиус входной кромки лопатки не равен нулю, перед ней будет находиться не-присоединенный головной скачок уплотнения, и такие расчеты подтверждаются экспериментом. Затупление входных кромок лопаток приводит к изменению угла атаки. В результате блокирующего действия входных кромок эффективная проходная площадь потока уменьшается. Осевая составляющая скорости [c.317]

Радиус входной кромки 1,10 1,20 0,69 1,20 1,20 [c.328]

Г, + 0,25А и Г-2+ 0,75А, у которых центры смещены вдоль вертикального радиуса на соответствующие расстояния (рис. 2.18) [116]. Оптимальное соотношение ширины Ь и высоты А прямоугольного канала в выходном сечении 6 А = 2 1. При этом входные кромки тщательно обрабатывают, обеспечивая плавный вход, а носик сопла закругляют с радиусом 0,1 мм. Предположение о том, что форма острой кромки должна сократить интенсивность возмущений на границе между втекающим потоком и остальной массой газа, находящейся в камере энергоразделения [40, 116), противоречит теоретическим взглядам самого автора сопла А.П. Меркулова и других приверженцев гипотезы взаимодействия вихрей. Ее вибрация может служить причиной возникновения начальной турбулентности, приводящей впоследствии к ее генерации во всем объеме камеры энергоразделения. На рис. 2.19 показаны сравнительные характеристики вихревых труб, использующих различные сопловые вводы. Нетрудно заметить, что прямоугольное спиральное сопло А.П. Меркулова дает заметный выигрыш при прочих равных условиях по сравнению с другими типами закручивающих устройств. [c.69]

В работе ([55], 1956, № 3) на основе экспериментального исследования течения в щели (для углов наклона 40° < Р <90° рис. 7.1.2) получены следующие зависимости для максимальной высоты щели к и минимального радиуса закругления входной кромки г, обеспечивающих безотрывное течение в щели [c.443]

Такая гидромуфта обеспечивает хорошее отключение ведущего вала от ведомого. Недостатком ее является то, что при равных значениях передаваемой мощности, числа оборотов ведущего вала и скольжения ее размеры будут больше, чем размеры обычной гидромуфты из-за специфичности очертания проточной части и профиля турбинной лопасти. Профиль турбинной лопасти имеет острую входную кромку и тупую выходную. Это вызвано необходимостью разместить ось поворота на минимальном радиусе, но при этом ухудшается обтекание и увеличиваются потери. [c.278]

Развитие трещины в зоне бобышки (внутренней полки). Внешний вид сохранившейся части лопатки и ее излом в зоне бобышки представлены на рис. 11.8. В зоне входной кромки излом проходит на расстоянии примерно 20 мм от торца пера лопатки, у выходной кромки излом проходит непосредственно по радиусу перехода от бобышки к перу. [c.577]

Разрушение лопатки произошло от входной кромки, где имели место искажения контура кромки и занижение радиуса округления, что не соответ- [c.600]

Пример. Произведем расчет координат радиусов профиля направляющей лопатки диафрагмы 2-й ступени турбины Эшер-Висс мощностью 20000 кет. При эскизировании замерены а = 12° 30, высота профиля 27 мм, ширина профиля 15 мм, толщина выходной кромки о = 0,25 мм, толщина входной кромки =0,4 мм, радиус внутреннего профиля 50 мм и радиус наружного профиля / 2=22,5 мм. [c.106]

Такая эпюра давлений по профилю достигается плавным изменением кривизны профиля с увеличением радиуса кривизны от входной кромки к выходной. Из технологических соображений целесообразно очерчивать корыто одной-двумя дугами круга, спинку же — по параболе, лемнискате или несколькими дугами круга с постепенно уменьшающейся кривизной их. Прямолинейные участки профиля при дозвуковых скоростях протекания потока нежелательны. Межлопаточный канал турбинной решетки должен быть конфузорным. Исключение может быть сделано для активных лопаток, у которых входная часть канала может быть и расширяющейся. [c.15]

Номера кривых на рис. 3, б соответственно относятся к точкам, лежащим на максимальном радиусе (/), на полудлине пера (2) и на 1/4 высоты пера (3). Из рисунка видно, что максимальная температура пера линейно зависит от температуры газа и составляет примерно 0,9 от (несмотря на внутреннее воздушное охлаждение), что объясняется высокими значениями локальных а, в районе входной кромки. [c.161]

Путем закругления входной кромки рассматриваемый цилиндрический насадок (или соответственно отверстие в стенке корпуса гидроагрегата) может быть улучшен, причем с увеличением радиуса закругления коэффициент расхода повышается. Если же очертить насадок по контуру поверхности струи, вытекающей в отверстие, то сжатие струи сведется к минимуму. Подобный насадок, называемый коноидальным, обеспечивает коэффициент расхода, близкий к единице (ц = 0,99), и устойчивый режим истечения с правильной формой струи. [c.78]

Вследствие сложности выполнения коноидального насадка его очертание в инженерной практике заменяют очертанием по дуге окружности (см. рис. 1.29, а), причем в пределе, когда радиус г кривизны входной кромки равен толщине 5 стенки, подобный цилиндрический насадок практически превращается в коноидальный. [c.78]

Подобные насадки с закругленными входными кромками широко используются в качестве мерного сопла для расходомерных измерительных приборов (см. рис. 1.29, г). Фланец насадка устанавливается в мерную емкость заподлицо с ее днищем. Радиус закруглений насадка обычно принимается равным R = (3- -4) й, длина цилиндрической части I = = 0,2Ы, где й — диаметр внутреннего сечения цилиндрической части насадка. [c.78]

Таким образом, опытами подтверждена целесообразность выбора следующих конструктивных элементов угол скоса фаски — минимальный, выбираемый из конструктивных и технологических соображений, радиус скругления входной кромки лопатки 3 мм, зазор между лопаткой и кольцами по условиям долговечности уплотнения 0,5—1 мм. [c.60]

Из рис. 10.3 видно, что если не закручивать искусственно поток газа на входе в межлопаточные каналы, то вектор i направлен перпендикулярно к плоскости вращения входных кромок лопаток (у ЦБК подведенный вдоль оси вала газ расходится по радиусам равномерно), В осевых компрессорах газ, когда нет закрутки, также подходит к входным кромкам лопаток перпендикулярно (параллельно оси вала). При этом ai—90° и, следовательно, i = 0, а развиваемый компрессором напор является максимальным. [c.205]

Картина существенно меняется для лопаток после эксплуатации. Отдельные коррозионные язвы с формой, близкой к полукруговой, достигающие глубины 0,1 мм на входной кромке, могут существенно снизить предел выносливости лопаток. Экспериментальные пределы выносливости для этих лопаток составили 292 и 172 МПа на воздухе и в растворе морской соли [155]. Сопоставляя эти данные с рассчитанными пределами выносливости для образцов с надрезами радиусом 0,1 мм (табл. 20), делаем вывод, что, зная глубину коррозионных язв и пользуясь изложенной методикой расчета предела выносливости деталей с надрезом, можно оценить несущую способность компрессорных лопаток без дополнительных испытаний на усталость. [c.120]

Радиус входной кромки заливочного стаканчика принимают г = 0,25Do, что обеспечивает получение струи максимального сечения. Газы и воздух из стояка в период заливки- удаляются через щели между стаканчиком и формой. [c.77]

Исследования изолированных профилей [11.4] показывают, что приемлемые величины максимального коэффициента подъемной силы получаются при относительных радиусах входной кромки 0,01 г/с 0,02. При г/с = 0,02 относительная максимальная толщина профиля ( /с)макс становится равной 0,12, так что дальнейщее увеличение г/с не дает возможности увеличить коэффициент подъемной силы. [c.317]

Для построения зависимости п а), даюш ей число примесных частиц с радиусом, большим а, т. е. надкритических или жизнеспособных при / единице объе1ма жидкости целесообразно использовать экспериментальные данные но критическому стационарному истечению насыгценной воды из коротких (1квазиодномерной модели течения, а верхняя — условием, чтобы на большей части трубы пе])егретая жидкость не контактировала с поверхностью канала г вскипание на стенках заведомо не играло заметной роли. Верхняя граница L определяется тем, что в длинных трубках из-за большого времени пребывания жидкости в канале кинетика, а точнее запаздывание вскипания, проявляется слабо, и течение близко к равновесному. [c.285]

Такая форма входной кромки уменьшит потери при входе в РК с относительным радиусом = 0,75ч-0,85 при дозвуковых режимах работы в диапазоне изменения uJ q = 0,35ч-0,80. [c.70]

Основные особенности формы профилей (каналов) сопловых решеток на влажном паре капельной структуры сводятся к следующим. На мелкой влаге при дозвуковых скоростях потери, обусловленные тепло- и массообменом, будут уменьшаться с уменьшением градиентов скорости вдоль каналов. Очевидно, что сопловые каналы в этом случае должны иметь меньшую суммарную и локальную конфузорность. Снижению интенсивности процесса коагуляции способствует уменьшение кривизны спинки и вогнутой поверхности при заданном угле поворота потока и радиуса скруг-ления входной кромки. Так как при мелкой влаге пленки образуются только локально, то выходные кромки следует выполнять относительно тонкими, а шаг лопаток выбирать близким к оптимальному для перегретого пара. Профилирование сопловых решеток для парокапельных потоков с крупной влагой осуществляется с учетом механического взаимодействия фаз. На выходе из рабочей решетки предшествующей ступени (на входе в сопловуЮ решетку последующей ступени) имеет место рассогласование скоростей по значению и направлению. В этом случае целесообразно несколько увеличить геометрический угол входной кромки и. уменьшить тем самым угол ее атаки потоком крупных капель. Кроме того, отличие профилей для крупной влаги состоит в более толстых выходных кромках и несколько уменьшенном относительном шаге, выбранном из соображений оптимальной внутриканаль-ной сепарации, включающей отсос пленок на спинке и выходной кромке или наддув пограничного слоя греющим паром. Важна правильная организация потока на спинке в косом срезе, где течение диффузорное его следует выполнить менее криволинейным с тем, чтобы предотвратить возможный отрыв пленки и слоя. [c.145]

Входная кромка при дозвуковой скорости входа должна быть скруглена не очень малым радиусом (Г) 0,02 Ьо, где Ьо — хорда профиля). С увеличением радиуса г, растет атакоустойчи-вость профиля потери при обтекании слабо меняются с изменением угла атаки. [c.15]

Анализ условий равновесия пространственного потока в межлопаточных каналах НА подтверждает высказанные соображения. Действительно, в месте максимальной изогнутости профиля, расположенной в решетках НА обычно ближе к входным кромкам, окружная составляющая лопаточной силы зависящая главным образом от величины zd jdz, оказывается максимальной. Максимальной становится и пропорциональная ей радиальная составляющая лопаточной силы. При этом окружная составляющая скорости Си еще невелика, и, чтобы обеспечить условия радиального равновесия, при больших углах ТННЛ может потребоваться отрицательный радиальный градиент давления. Тогда в периферийной части НА скорости будут большими, чем у корня, что при dajdr = О приведет к отклонению меридиональных поверхностей тока в сторону больших радиусов. Отметим, что стеснение потока лопатками постоянной ширины вызывает дополнительный заброс линий тока к периферии НА в районе максимальной толщины профиля. [c.208]

Исследовавшаяся лопатка имела хорду 72 мм (при шаге решетки 53 геометрический угол входа 90, выхода — 27° радиус закругления входной кромки 5 мм, выходной — 0,5 мм [c.62]

Выйдя из направителя и пройдя иредло-пастное пространство (которое трудно назвать зазором по его большому протяжению), вода поступает в колесо, приближаясь к его оси. Входные кромки лопастей у тихоходной радиальноосевой турбины расположены, так же как и у чисто радиальной (см. 3-13), на цилиндрической соосной с валом поверхности или совпадая с ее образующими или иногда находясь под небольшим к ним углом. В соответствии с этим векторы входных в колесо скоростей V] расположены в плоскостях, нормальных к оси иначе говоря, меридианные их слагающие, т. е. проекции их на радиальные плоскости, направлены по радиусам. [c.91]

Чем больше радиус закругления входной кромки насадка, тем ниже его коэффициент сопротивления и тем выше коэффициент расхода. В пределе при радиусе кривизны, равном толш ине стенки, цилиндрический насадок приближается к коноидальному насадку, или соплу. [c.68]

И зменение конструкции втулок. Твердость втулки должна быть менее твердости вала, для того, чтобы снизить напряжения вала, 1возни.кающие из-за смятия. Втулка с закруг-ленными кромка1Ми несколько предпочтительнее (рис. 13.7), Одна КО Питерсон и Валь [445] с помощью д вумернв1х оптических испытаний показали, что при скашивании входной кромки на 0,05 мм по радиусу и на 1 мм по длине создается незначительное уменьшение коэффициента концентрации напряжений. [c.368]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...