Ползучесть Время разрушения прочность длительная)

Коррозионное воздействие, например со стороны окислительной газовой среды в турбогенераторе или установке для газификации угля, в сочетании с высокой температурой может приводить к преждевременному разрушению конструкций даже при сравнительно низких механических напряжениях. В принципе можно предусмотреть меры против пластической деформации при высоких температурах еще на стадии проектирования, повысив сопротивление ползучести, длительную прочность (время до разрушения) и вязкость разрушения материалов. Однако, к сожалению, современные знания о ползучести и разрушении материалов под напряжением, даже в отсутствие осложняющих факторов, связанных с воздействием внешней среды, являются в лучшем случае качественными [I—7], Известные проявления влияния среды на ползучесть и разрушение материалов под напряжением еще требуют анализа, обобщения и систематизации. [c.9]

Жаропрочностью называется способность материала сопротивляться пластическим деформациям и разрушению при высоких температурах. Оценивается жаропрочность испытанием материала на растяжение при высоких температурах. Так как напряжение, вызывающее разрушение металла в условиях повышенных температур, сильно зависит от продолжительности приложения нагрузки, при тестировании материала учитывается время действия нагрузки. По сопротивлению пластической деформации определяется предел ползучести, а по сопротивлению разрушения — предел длительной прочности. [c.97]

Испытания на ползучесть, в процессе которых определяют кривую ползучести посредством измерения удлинения образца, по методике принципиально не отличаются от испытаний на длительную прочность, когда определяют время до разрушения. В некоторых случаях испытания на ползучесть и испытания на длительную прочность осуществляют на одной и той же машине с рычажной системой (см. рис. 3.2). Часто испытания на длительную прочность проводят [П ] на испытательной машине, в которой одновременно устанавливают несколько образцов в одной нагревательной печи, используя для нагружения от 4 до 6 рычагов. [c.56]

Розенблюм В. И. Влияние пластических деформаций на время разрушения при ползучести. — В кн. Ползучесть и длительная прочность. Труды Всесоюзного совещания по теории расчетов на ползучесть и длительную прочности.. Новосибирск Изд-во СО АН СССР, 1963, с. 63—69. [c.206]

В первом приближении для построения третьего участка и коррекции всей кривой длительной прочности можно использовать критерий (3.128) постоянства произведения минимальной скорости ползучести на время разрушения, так как минимальную скорость ползучести можно получить на всём рассматриваемом интервале напряжений. [c.114]

В ряду углерод—азот—кислород азот наиболее эффективный упрочнитель ниобия. Твердость электронно-лучевого ниобия при легировании его азотом (в пределах твердого раствора) увеличивается вдвое больше [115], а величина напряжения течения при 2% пластической деформации в 1,5 раза больше [116], чем при легировании кислородом. Скорость увеличения параметра кристаллической решетки ниобия при легировании его азотом значительно больше, чем при легировании кислородом [114]. Показатели кратковременной прочности (a,j, 00,2) и длительной прочности (скорость ползучести, время до разрушения) возрастают по мере увеличения содержания азота в твердом растворе ниобия [117—121]. Уровень прочностных свойств при твердорастворном легировании ниобия азотом достигает значительной величины и иногда превосходит уровень прочности двухфазных сплавов. [c.212]

Предел ползучести характеризует напряжение, под действием которого материал может длительное время работать, не подвергаясь значительной деформации. Однако он ничего не говорит о сопротивлении материала разрушению при длительном воздействии температуры и напряжения. Для оценки этой сопротивляемости проводят специальные испытания на длительную прочность. В результате испытаний определяют предел длительной прочности — условное наибольшее напряжение, под действием которого материал при данной температуре разрушается через заданный промежуток времени. [c.267]

Обзор наиболее часто встречающихся в эксплуатации нагрузок был бы неполным, а рекомендации, касающиеся применения гальванических покрытий, ограниченными, если пренебречь влиянием температуры изделия во время эксплуатации. Даже для материала без гальванической обработки температура и продолжительность сложной механической нагрузки имеют большое влияние на прочность. Все стали, используемые при высоких температурах, обнаруживают ползучесть, т. е. при длительном действии нагрузки получают остаточную деформацию. При очень продолжительном действии нагрузки может наступить даже разрушение материала. Вообще с повышением температуры сопротивление материалов разрушению понижается. Поэтому испытания материалов производят путем нагрузки стержневых образцов постоянной растягивающей силой при температурах от 20 до 1000°С (долговременная проба). При более высоких температурах усталостная прочность становится очень малой. Долговременные испытания гальванически обработанных сталей производятся при комнатной температуре, причем результаты их хорошо согласуются с практическими данными. Они ясно показали, что водородная среда вызывает хрупкость материала, иногда с [c.148]

Разрушение при ползучести. В. И. Розенблюм (1957) получил решение задачи об определении времени до разрушения диска постоянной толщины с отверстием. В основу положены уравнения установившейся ползучести, распространенные на случай конечных деформаций, таким образом, рассмотрена схема вязкого разрушения. Л. М. Качанов (1960) рассмотрел на основе своей теории некоторые задачи о времени разрушения стержневых систем, сформулировал общую постановку задачи о движении фронта разрушения и определил время разрушения скручиваемого вала. Ю. Н. Работнов (1963) решил задачу о разрушении диска с отверстием по схеме хрупкого разрушения. При этом учитывалось влияние накопления поврежденности на скорость ползучести и, следовательно, на распределение напряжений. Позже Ю. Н. Работнов (1968) рассмотрел вопрос о влиянии концентрации напряжений на длительную прочность. При этом считалось, что распределение напряжений мало отличается от распределения напряжений в жестко-пластическом теле, но переменная величина степени поврежденности со фигурирует в условии пластичности, которое становится подобным условию равновесия неоднородной сыпучей среды. [c.149]

Зависимости между пределом ползучести и пределом длительной прочности, как совершенно различными прочностными характеристиками — предел ползучести характеризует сопротивление пластической деформации, в то время как предел длительной прочности является характеристикой сопротивления металла разрушению, — не существует. [c.269]

Отсюда находят время разрушения Г. Напряжение а (() определяют из решения задачи о неустановившейся ползучести. Хрупкие разрушения в условиях ползучести происходят во многих случаях при малых деформациях ползучести, сопоставимых по величине с упругими деформациями. На условия работы детали эти деформации ползучести часто не оказывают сколько-нибудь заметного влияния. Это не означает, однако, что можно пренебрегать ползучестью, так как последняя может существенно изменить распределение напряжений в детали. Для расчета длительной прочности важно знать действительные напряжения в детали, зависящие от процесса ползучести. [c.112]

Испытания на длительную прочность отличаются от испытания на ползучесть тем, что образец доводят до разрушения. Предел длительной прочности определяется как отношение нагрузки, которая вызывает разрушение при данных условиях испытания, к площади поперечного сечения образца. Практически испытывают несколько одинаковых образцов при разных нагрузках, определяют время до разрушения и строят графики зависимости напряжение — время до разрушения. Предел длительной прочности обозначают буквой а с двумя числовыми индексами, из которых верхний показывает температуру испытания, а нижний — время до разрушения в часах (например, ст рщ). [c.61]

Особо следует остановиться на работах Ивана Августовича в области теории жаропрочности металлов, имеющей в настоящее время исключительное значение в развитии народного хозяйства страны. За последнее десятилетие деятельность Ивана Августовича была посвящена именно этим новым вопросам. В своих многочисленных работах в этой области И. А. Одинг по-новому рассмотрел природу ползучести, длительной прочности и релаксации металлов, создав стройную теорию ползучести и разрушения металлов. Предложенные им новые критерии прочности и ползучести металлов, а также разработанные им новые методы испытания металлов на ползучесть и релаксацию при высоких температурах являются базой для определения прочностных характеристик металлов, работающих в условиях высоких температур. Некоторые методы, например — кольцевой метод испытания на релаксацию, получили широкое распространение не только в СССР, но и за рубежом. [c.8]

Накопленный опыт эксплуатации конструкций различного назначения показывает, что, как правило, их преждевременные повреждения, связанные с запуском тех или иных механизмов разрушения материала, происходят при совокупном действии нескольких конструктивных, технологических и(или) эксплуатационных факторов. Каждый фактор в отдельности в большинстве случаев может не приводить к провоцированию какого-либо механизма разрушения. Например, мы можем защитить конструкцию в отдельности от усталостного разрушения, учитывая факторы, провоцирующие этот механизм, и обеспечить ее длительную прочность, используя пластичный материал с большим сопротивлением ползучести, но в то же время нет гарантии, что рассматриваемая конструкция не разрушится по механизму, именуемому в литературе взаимодействием ползучести и усталости . [c.4]

Каждая из этих областей характеризуется определенным диапазоном температур и напряжений, который удобно рассмотреть на диаграмме рис. 18.2.1. Здесь по оси абсцисс откладывается темпе,ратура Г, по оси ординат — напряжение а. В результате кратковременного испытания па разрыв определяется предел прочности Ов. Верхняя кривая 1 соответствует зависимости предела прочности от температуры, область, лежащая выше этой кривой и обозначенная буквой Р, есть область мгновенного разрушения. Предел прочности Ов зависит от скорости испытания, особенно при высоких температурах, но мы не принимаем во внимание эти эффекты при рассуждениях качественного характера. Штриховая кривая 2 определяет ту границу, ниже которой ползучесть вообще не наблюдается. Эта кривая также довольно условна. Многочисленные попытки определения истинного предела ползучести, т. е. такого напряжения (при данной температуре), ниже которого материал вообще не ползет, не привели пи к каким результатам и в настоящее время оставлены. Под действием постоянного напряжения а образец при данной температуре разорвется по истечении времени t. Наоборот, задаваясь временем t, можно определить напряжение, при котором образец в это время разорвется. Назовем это напряжение длительной прочностью 0(. Очевидно, что величина длительной прочности за-40 [c.615]

Труднее объяснить часто наблюдаемые переходы между поведением I и II типов, вызванные изменениями температуры п приложенных напряжений. Наиболее вероятно, что такие переходы обусловлены многочисленными переменными параметрами, связанными с типом и морфологией оксида, механизмом ползучести и составом сплава. Например, можно ожидать, что толстые окалины, образующиеся при высоких температурах на стойких к окислению сплавах, особенно с высоким содержанием хрома или алюминия, будут повышать сопротивление ползучести на воздухе. Высказывались предположения, что изменение типа поведения с температурой отражает переход от высокотемпературного упрочнения, связанного с окалиной, к отрицательному воздействию адсорбции газов (особенно в вершинах трещин) при более низких температурах [23—27]. В то же время изменения температуры могут оказывать и косвенное влияние, изменяя преобладающий тип ползучести [1—6]. Это может быть причиной и переходов, вызванных изменением уровня проложенных напряжений [1-6]. Действительно, в состоянии очень высокого напряжения может отсутствовать стадия установившейся ползучести и тогда по существу мы наблюдаем влияние среды на режим ускоренной ползучести или на разрушение материала. В связи с этим следует заметить, что, к сожалению, большинство исследований коррозионной ползучести, а также и большинство технических испытаний на ползучесть [1-6] не сопровождаются непрерывной регистрацией деформации при определении времени до разрушения (длительной прочности). [c.41]

Во всех полных исследованиях коррозионной ползучести, рассмотренных в этой главе, уменьшение скорости установившейся ползучести под влиянием среды всегда сопровождалось увеличением времени до разрушения образца, т. е. длительной прочности, а меньшие времена всегда были следствием более высоких скоростей ползучести. Таким образом, независимо от типа разрушения, обратное соотношение между скоростью ползучести и длительной прочностью, описываемое уравнением (3), справедливо и при наличии влияния среды. [c.41]

Влияние упрочнения на длительную прочность при различных температурах еш,е недостаточно изучено. Под длительной прочностью понимается время до разрушения при данной статической нагрузке, связанное с ползучестью. Сопротивление ползучести выражается через предельное напряжение, ниже которого скорость ползучести настолько мала, что не может вызвать разрушения за достаточно большой промежуток времени. [c.103]

Испытание на длительную прочность отличается от испытания на ползучесть тем, что испытуемый образец доводят при данной температуре и напряжении до разрушения. В результате испытания определяют предел длительной прочности, т. е. наибольшее напряжение, вызывающее разрушение металла за определенное время при постоянной температуре (ГОСТ 10145—81). Предел длительной прочности обозначается о с двумя числовыми индексами, например а вдо — предел длительной прочности за 1000 ч при температуре 700 °С. В логарифмических координатах зависимость между напряжением и временем до разрушения представляет собой прямую линию (рис. 165, в). Это позволяет для ряда сплавов экспериментально построенные кривые для продолжительности 700—1000 ч экстраполировать на значительно большую длительность (10 000—100 000 ч). [c.302]

Таким образом, жаропрочность материалов характеризуется двумя критериями пределом длительной прочности и пределом ползучести. Пределом длительной прочности называется напряжение, которое вызывает разрушение материала при заданной температуре за определенное время. В обозначении предела длительной прочности указывают температуру t (°С) и время т (ч) до разрушения а. Например, о 160 МПа означает, что при температуре 500 °С материал выдерживает действие напряжения 160 МПа в течение 10000 ч. [c.178]

Предел кратковременной прочности (а ) определяют, как и при обычных испытаниях, но с нагревом образца до заданной температуры. Эта характеристика служит для расчета на прочность деталей, работаюш их весьма непродолжительное время (секунды, минуты) при высоких температурах. Длительную прочность устанавливают для деталей, работающих при высоких температурах. Пределом длительной прочности называется напряжение, вызывающее разрушение образца при данной температуре через конкретный промежуток времени. Например, предел длительной прочности а оо = 250 МПа (25 кгс/мм ) означает, что при температуре 600 С напряжение 250 МПа (25 кгс/мм ) вызывает разрушение образца через 100 ч. Для деталей, работающих при высоких температурах в течение очень длительного времени, устанавливают предел ползучести. Для этого проводят соответствующие испытания, записывая диаграмму ползучести (рис. 2.6). [c.22]

Пластичность или вязкость материалов, характеризующая процесс разрушения при ползучести, определяются путем испытаний на длительную прочность образцов с надрезом. Если сравнить время до разрушения при ползучести цилиндрических образцов с кольцевым надрезом и гладких цилиндрических образцов, то часто оказывается, что образцы с надрезом имеют большую долговечность. Однако у некоторых материалов, подвергнутых соответствующей термообработке при определенных температурах и напряжениях, долговечность образцов с надрезом ниже. [c.64]

Один из важнейших видов статических испытаний его разновидностью являются испытания на релаксацию. При этих испытаниях определяют время до разрушения или до заданного удлинения образца при постоянном растягивающем нагружении (реже при сжимающем, изгибающем или закручивающем нагружении). Испытания проводятся при постоянной заданной температуре. Предназначены главным образом для оценки возможности использования материалов при высоких температурах (длительная прочность, ползучесть). [c.122]

Из уравнения (15.38) следует, что произведение скорости установившейся ползучести на время до разрушения практически постоянно и не зависит от напряжения и температуры, когда предельная деформация вр и показатель слабо зависят от температуры, о следствие совпадает с эмпирическим выводом, справедливым для ряда материалов, и соответствует простейшему критерию длительной прочности. [c.270]

Жаропрочные материалы характеризуются длительной прочностью и ползучестью. Под пределом длительной прочности понимают напряжение, вызывающее разрушение материала при заданной температуре за определенное время. Пределом ползучести называют напряжение, вызывающее заданную скорость деформации при заданной температуре. [c.53]

При проектировании конструкций, работающих в условиях повышенных температур, необходимо предусмотреть меры, ограничивающие в допустимых пределах деформацию, накапливаемую вследствие ползучести за заданный ресурс работы, а также исключить возможность преждевременного разрушения. Время до разрушения в этих условиях зависит от величины действующего напряжения и температуры. Соответственно пределом длительной прочности называется напряжение, которое гцж данной температуре приводит к разрушению образца за заданное время. [c.22]

Выше, при определении времени до разрушения, рассматривался процесс накопления повреждений, развивающихся на фоне-деформаций ползучести. Оба эти процесса (накопление повреждений и ползучесть) являются типичными термодинамически необратимыми процессами. Вследствие этого представляется естественным при исследовании прочности вообще и длительной прочности в особенности воспользоватьсй понятиями и методами термодинамики необратимых процессов В настоящее время можно указать несколько работ этого направления [8], [311, [32], [44], [79], [80], [84], [88]. [c.207]

Прогнозирование длительной прочности композитов требует учета изменения прочностных свойств компонентов с течением времени, перераспределения напряжений в результате их релаксации или развития процессов ползучести, а также учета физико-химического взаимодействия волокон и матрицы при повышенных температурах, которое может приводить к изменению прочности их связи. Взаимодействие этих факторов выражается в разнообразии микро и макро механизме в разрушения, развитие которых предопределяет время жизни нагруженного материала. [c.224]

Экспериментальные данные по влиянию размеров образцов при их испытаниях на ползучесть и длительную прочность противоречивы [33, с. 210]. В работе [102] толщина плоских образцов, выполненных из Ст. 3 и испытанных при температуре 455 °С, изменялась от 0,1 до 2 мм. Было установлено, что скорость ползучести с увеличением толщины образца от 0,1 до 1 мм сначала резко снижается, а затем наблюдается некоторое ее увеличение, причем изменение скорости ползучести меньше при относительно низких напряжениях. Время до разрушения с увеличением толщины образцов изменяется противоположно скорости ползучести образцов. [c.71]

Задача об определении сопротивления малоцикловому разрушению при температурах более высоких, чем указанные, когда циклические пластические деформации сочетаются с деформациями ползучести, существенно усложняется. В настояш,ее время осуществляются интенсивные экспериментальные исследования уравнений состояния и критериев разрушения при длительном цикличес-ком нагружении в условиях однородных напрян енных состояний при жестком и мягком нагружении. Результаты этих исследований освещены в трудах конференций в Киото (1971), Каунасе (1971), Будапеште (1971), Филадельфии (1973) [1, 3, 6, 7], а также конференций в Лондоне (1963, 1967, 1971), Сан-Франциско (1969), Брайтоне Х1969), Дельфте (1970) и др. Однако несмотря на большой объем экспериментальных работ, пока не удалось разработать общепринятые предложения по кривым длительного циклического деформирования и разрушения это не позволяет перейти к расчетной оценке напряженных и деформированных состояний в элементах конструкций для определения их прочности и долговечности на стадии образования трещин и тем более на стадии их развития. [c.100]

Повреждение материала, развивающееся в процессе ползучести, приводит к его разрушению. Сопротивление материала такому разрушению называют длительной прочностью. Разрушение мате- зиала образца, находящегося в условиях ползучести, разделяется на три типа с образованием шейки — вязкое разрушение без образования шейки — хрупкое разрушение смешанное разрушение, Прочность материала, находящегося длительное время под на- [c.335]

Испытание на длительную прочность отличается от испытания па ползучесть тем, что испытуемый образец доводят нри данной температуре и напряжении до разрун1ения В результате испытания он )еделяю г предел длительной прочносиш, т. е. наибольшее напряжение, вызывающее разрушение металла за определенное время при постоянной температуре. Предел длительной прочности обозначают а с двумя числовыми индексами, например сгшоо — предел длительной прочности за 1000 ч при 700 °С. В логарифмических координатах зависимость между напряжением и временем до разрушения представляет прямую линию (рис. 154, о). [c.286]

На кривой неограниченной ползучести можно выделить участок ВС установившейся ползучести (е = onst). Металлы и некоторые полимеры, бетон в условиях нормальной температуры обладают ограниченной ползучестью. В условиях же повышенной температуры проявляется неограниченная ползучесть материалов, в этом случае правомерна постановка задачи о длительной прочности. Для суждения о прочности достаточно определить время х до разрушения при заданном уровне напряжений и построить [c.38]

В соответствии с этим представляется целесообразным располагать данными по ползучести, длительной прочности и разрушающим деформациям при соответствующих уровнях постоянных напряжений в широком диапазоне времени до разрушения, в том числе и для кратковременной ползучести. С другой стороны, было бы важно получить данные о сопротивлении циклическому деформированию и разрушению без учета в.пияния времени для того, чтобы оценить деформацию ползучести и циклическую пластическую деформацию, а также соответствующие им повреждения. Такие данные получить непосредственно из опыта представляет известные трудности, поскольку время цикла и общее время до разрушения в этом случае должны быть достаточно малы, чтобы не происходило развития деформаций ползучести и падения во времени пластичности и прочности. Следует заметить, что приемлемые в этом смысле частота и время до разрушения существенно зависят от температуры. [c.211]

Пример релаксации термических напряжений в жестко закрепленном стержне при его нагреве и выдержке в течение 10,7 мин и схема процесса развития деформаций приведены на рис. 39. Процесс циклического термического нагружения, при котором каждый цикл осуществляется с выДержкой при максимальной температуре, сопровождается процессом циклической ползучести, однако значительно более сложным, чем циклическая ползучесть при изотермическом нагружении. Наиболее существенно то, что в каждом цикле при охлаждении материал деформируется нагрузкой противоположного знака (в рассматриваемом случае — растяжением), которая вызывает пластическую деформацию. Если принять, что процессы развития деформаций ползучести при релаксации напряжений и постоянном напряжении — процессы одного типа, при которых большое значение имеет степень искажения решетки кристаллов, то влияние холодного наклепа, происходящего в каждом цикле термонагру-жения, должно быть значительным. Оно проявляется в уменьшении числа циклов до разрушения (см. тл. III) подобно тому, как при предварительном пластическом деформировании снижаются длительная статическая прочность (время до разрушения) и пластичность. В табл. 12 приведены значения этих характеристик, полученные при испытании сплава ХН77ТЮР по режиму, соответствующему техническим условиям на сплав /=750°С 0=350 МПа. Величина наклепа определялась степенью пластического деформирования образцов [c.103]

После восстановительной термической обработки образцы были подвергнуты дальнейшему испытанию на длительную прочность. Каждый из них был нагружен первоначальным грузом, хотя сечения образцов были уже несколько меньшими, чем в исходном состояния, вследствие влияния ползучести в течение 659 ч, при первом нагружении. Среднее суммарное время до разрушения образцов второй партии составило 1 514 ч, т. е. среднее время до разрушения увеличилось на 549 ч по соав-нению со средним времедем до разрушения образцов [c.261]

Первичные кривые ползучести предварительно термоциклиро-ванных образцов из стали 12Х18Н10Т показаны на рис. 35, а, из которых видно, что влияние теплосмен на характеристики длительной прочности неоднозначное. Время до разрушения предварительно термоциклированных е = 1,2%) образцов при а = 18 кгс/мм увеличивается после первых 100 циклов, в дальнейшем процесс упрочнения ослабевает, и при числе циклов, близком к Np, практически прекращается. При низком напряжении ползучести уменьшение времени до разрушения после 84 [c.84]

Совершенно иным является развитие процесса при термической обработке сварного соединения, склонного к растрескиванию. Для металла околошовной зоны в данном случае (рис. 61, б) характерна в условиях ползучести повышенная склонность к меж-зеренному разрушению. Поэтому кривая длительной прочности 1 будет иметь больший наклон, чем аналогичная кривая на рис. 61, а, и пересечение ее с кривой релаксации 3 произойдет сравнительно быстро за время Однако и в этом случае вероятность образования трещин мала, так как обычно и при межзеренном разрушении возможная деформация больше деформации за счет релаксации напряжений (рис. 61, г). Лишь при сварке сплавов повышенной жаропрочности, например дисперсионнотвердеющих никелевых сплавов, степень повреждаемости границ зерен околошовной зоны которых особенно велика, можно ожидать появления трещин при термической обработке и без концентраторов. Растрескивание можно ожидать также и при чрезмерной жесткости свариваемых узлов из аустенитных и теплоустойчивых сталей. [c.100]

Допустимые напряжения Sf устанавливают на основе параметров группы D, определяемых при испытаниях на ползучесть или длительную прочность 1) минимальная величина напряжений, обусловливающих полную деформацию 1 % за время службы 2) 80 % м-инимальной величины напряжений, при которых за время службы начинается ускоренная ползучесть 3) 2/3 минимальной величины напряжений, приводящих к разрушению за время службы. [c.49]

Если принять последний механизм диффузионной ползучести, то чем больше составляющая растягивающего напряжения, перпендикулярная границе зерна, тем больше концентрация вакансий. Поэтому вакансии перемещаются с границы зерна, перпендикулярной растягивающему напряжению, на границу, параллельную этому напряжению. Холл и Риммер [711 исследовали скорость роста пор по механизму зернограничной диффузии и вывели уравнение, определяющее время до разрушения. На рис. 3.43 представлены результаты проведенных этими авторами испытаний меди на длительную прочность при гидростатическом давлении (медная проволока диаметром 0,5 мм, давление — аргон, температура 410 °С) и результаты их теоретического анализа (сплошные линии). Между экспериментальными и расчетными данными наблюдается хорошее соответствие. [c.86]

Длительная прочность. Под этим термином понимается либо долговечность (Тр), т. е. время до разрушения в условиях ползучести при данной температуре (7) и данной нагрузке (о), либо предел длительной прочности — напряжение разрушения при данной температуре и данном времени (afoo предел длительной прочности при 650 °С за 100 ч) [c.300]

Для объяснения поведения при ползучести сплавов, упрочнеп-ных монокарбидами, могут быть использованы представления, развитые Томсоном и др. [61] в работе по исследованию сплава, упрочненного карбидом хрома. Рассмотрим для простоты псевдо-бинарный никелевый сплав, упрочненный Nb . Предел длительной 100-часовой прочности при 1093° С этого сплава, по данным Лемке и Томсона [42], составляет 55 МН/м . Прикладываемое напряжение, которое ниже предела текучести, распределяется между компонентами в отношении, примерно равном отношению их модулей упругости. При этой температуре отношение модуля упругости волокна i< модулю упругости матрицы можно принять равным 4 1, а напряжения в волокне и матрице составят 164 и 41 МН/м соответственно. Матрица не может выдержать напряжения такой величины без разрушения дая е короткое время, поэтому она релаксирует путем ползучести и напряжение передается карбидной фазе. [c.142]

Для суждения о влиянии теплоизоляционных покрытий на служебные свойства аустенитной стали не менее важным критерием, чем скорость ползучести, является время до разрушения (долговечность) или же напряжение, соответствующее определенному времени до разрушег ния (длительная прочность). Для больших длительностей полученные экспериментальные данные подчиняются степенной зависимости времени до разрушения от приложенного напряжения [33] [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...