Точка отрыва потока

Точка отрыва потока 29, 31, 42 [c.348]

Но с увеличением угла атаки резко понижается давление над крылом, и поэтому подъемная сила сначала быстра растет с увеличением угла атаки. Однако, когда угол атаки достигает некоторой определенной величины (для рассматриваемого профиля—около 15 ), картина обтекания резко меняется. Условия обтекания передней верхней части крыла при больших углах атаки становятся сходными с условиями обтекания задней стороны цилиндра, и, так же как в случае цилиндра, обтекающий поток отрывается от крыла уже не у самой задней кромки позади крыла образуется завихренное пространство. С увеличением угла атаки точка отрыва потока быстро перемещается от задней кромки крыла к передней. [c.556]

При почти полном обтекании крыла (т. е. при малых углах атаки) поток отрывается вблизи задней кромки крыла. Поэтому циркуляцию, возникающую при обтекании крыла, можно приближенно определить из условия, что точка отрыва потока находится как раз у задней кромки крыла. Если бы циркуляция не возникала и вязкость отсутствовала, то картина обтекания должна была бы быть подобна изображенной на рис. 352 направление потока позади крыла должно быть такое же, как впереди. [c.565]

Так как начиная с точки отрыва поток ведет себя приблизительно как свободная турбулентная струя, то можно предполо- [c.335]

Пусть Л 1 и N2 — точки отрыва потока от поверхности тела. Разобьем поверхность тела S на два участка Sj s Sn kn, и Sk s Sn ln,, смысл этих обозначений ясен из рисунка. Силу сопротивления давления, выраженную формулой (10.5), представим в виде [c.404]

В соответствии с этим меняется коэффициент теплоотдачи но поверхности трубы (по направлению потока). В лобовой части он наибольший, далее по мере увеличения толщины пограничного слоя значение а падает и достигает минимального значения в точке отрыва потока (ф 82°) положение точки отрыва мало зависит от числа Яе. Такой режим имеет место при значениях числа Ке от 9 до (2- -5) 10 . [c.294]

Коэффициент теплоотдачи принимает наибольшее значение в лобовой части трубы, где толщина пограничного слоя минимальная. Из-за увеличения толщины пограничного слоя по периметру трубы коэффициент теплоотдачи уменьшается, достигая минимального значения в точке отрыва потока. В области вихревой зоны происходит увеличение коэффициента теплоотдачи за счет разрушения пограничного слоя. [c.211]

Пылинка будет также улавливаться каплей, если за время их контакта успеет образоваться трехфазная граница — мениск и между ними возникнет капиллярная сила, превышающая аэродинамическую силу отрыва пылинки от капли под действием потока. В первом случае пылинка при столкновении с каплей проникает в глубь ее, а во втором —лишь закрепляется на поверхности капли. Очевидно, что чем дальше от лобовой точки и ближе к точкам отрыва потока встречает пылинка каплю, тем меньше как упомянутая нормальная составляющая скорости пылинки, так и время ее контакта с каплей и тем, следовательно, меньше вероятность улавливания пылинки. Так как повышение коэффициента осаждения за счет эффекта зацепления по существу определяется дополнительным улавливанием именно тех пы-16 [c.16]

По Прандтлю эта величина равна 1, по Тейлору примерно-0,5. По измерениям различных авторов для неметаллических сред величина Ргг действительно лежит в указанных пределах. Отклонения величины е от 1 особенно заметны при диффузорном течении вблизи точки отрыва потока от обтекаемой поверхности. Так, по опытам П. Н. Романенко, А. И. Леонтьева и др. в указанных условиях величина е в непосредственной близости к стенке равнялась примерно 1, в средней части пограничного слоя достигала значения несколько большего 2 и во внешней части пограничного слоя была меньше 1. [c.157]

Коэффициент сопротивления поворота в определенном интервале изменения числа Re зависит от значения последнего. Это связано с тем, что точки отрыва потока от стенок могут передвигаться вверх по потоку. Шеро.ховатость стенок, в первую очередь внутренней стенки, влияет на сопротивление поворота, несколько увеличивая его. Однако общая турбулизация потока может оказаться в некоторых случаях полезной, так как она обеспечивает уменьшение коэффициента сопротивления при меньших Re и получение более раннего режима автомодельности, 4e vi прн совершенно гладких коленах и отводах. [c.305]

На положение точек отрыва потока от выходных кромок (точки А м Б, рис. 17), а также на выравнивание потока в следе может оказывать влияние и число Рейнольдса Re (особенно в области небольших его значений). [c.45]

Решение уравнения движения несжимаемого ламинарного пограничного слоя на теле вращения с тупой носовой частью давно было решено, а, зная скорости в пограничном слое, можно легко рассчитать положение точки отрыва потока. Цель настоящей статьи заключается в определении влияния вращения вокруг оси симметрии на положение точки отрыва. С тем, чтобы можно было пренебречь эффектом сжимаемости, рассматривается только медленное вращение, причем берется частный случай (сфера), приводящий к некоторым упрощениям в результирующих уравнениях. [c.114]

Рнс. 7-15. Параметр кавитации к и положение точки отрыва потока от плавно очерчен- [c.135]

Если жидкость истекает через цилиндрический насадок под уровень, то отрыва потока от стенок не происходит. Начиная с момента, когда в узком сечении потока внутри насадка давление становится близким к давлению насыщенных паров жидкости, на входе в насадок возникает кавитация и происходит связанное с ней увеличение сопротивления насадка. [c.68]

По Прандтлю эта величина рав на 1, по Тейлору примерно 0,5. По измерениям различных авторов для неметаллических сред величина Ргт действительно лежит в указанных пределах. Отклонения величины е от 1 особенно заметны при диффузорном течении вблизи точки отрыва потока от обтекаемой поверхности. [c.177]

В цитированной выше работе С. М. Тарга проведено более подробное исследование развития течения вязкой жидкости в плоском диффузоре. В частности, в этой работе приведены и результаты численных расчётов зависимости положения точки отрыва потока от стенок от значений числа Рейнольдса, и эта зависимость представлена графиком, который мы здесь воспроизводим без изменения (рис. 95). [c.374]

Для определения точки отрыва потока используют разложение и в ряд Польгаузена, сохраняя только члены до третьей степени у включительно [37] и = аг/ + + су - [c.189]

Область между точками отрыва потока и падения скачка [c.286]

ПОЛОЖЕНИЕ ТОЧКИ ОТРЫВА ПОТОКА СЖИМАЕМОЙ СРЕДЫ [c.111]

В этом разделе представлены результаты расчета и экспериментального определения положения точки отрыва потока газа. Отрыв патока на игле рассматривается в разд. 4. [c.111]

Выходящий из щели с большой скоростью поток воздуха создает разрежение в задней части профиля и, отсасывая пограничный слой, смещает к задней кромке точку отрыва потока от крыла. [c.23]

Эффект отрыва потока от внутренней стенки криволинейного канала используется в элементах пневмоники в сочетании с другими аэродинамическими эффектами. Схема элемента этого типа показана на рис. 21.5, а. Основной поток, подводимый к усилителю по каналу 1, разветвляется, следуя в дальнейшем по каналам 2 и 3. Канал 4 является управляющим. Если к нему не подведено давление, то распределение потоков по каналам 2 и 3 примерно одинаковое. При создании давления в канале 4 в зависимости от величины расхода в нем меняется положение точки отрыва потока в колене 5. Это приводит к тому, что в области взаимодействия струй, вытекающих из каналов 2 и 3, меняется количество движения, которое несет в себе первая из этих струй. Это связано с изменением в ней профиля скоростей, иллюстрируемым рис. 18.2, е. Вследствие изменения условий взаимодействия струй, вытекающих из каналов 2 и 5, меняется направление результирующего потока 6 и соответственно с этим по-разному распределяются части его, поступающие в выходные каналы 7 и 8. Канал 9 служит для сообщения с атмосферой. Перегородка 10 является разделительной. Кар-р май и препятствует отрыву потока на соответ-ствующем участке стенки, благодаря чему этот Рис. 21.4. струйный элемент является усилителем непрерывного действия. [c.230]

При нарушении неравенства а у 0(0<ж<1) отрыв произойдет в промежуточной точке. Любопытно, что в отличие от статики или дозвукового движения клина условие = О теперь не определяет положение точки отрыва потока, оно выполнено априори в решении. Можно доказать следующие утверждения. [c.664]

Кривизна в точке отрыва потока [c.99]

Кривизна в точке отрыва потока. Легко проверить в частных случаях, что кривизна свободной линии тока в точке отрыва потока обычно обращается в бесконечность. Дадим теперь изложение этого вопроса в более общей форме. Без потери общности можно считать, как и выше, что модуль скорости на свободной линии тока равен единице. [c.99]

Рассмотрим какое-нибудь течение, удовлетворяющее условиям 1)—3) п. 1 и отрывающееся от неподвижной стенки 5 в точке А, как показано на рис. 42,a ). Возьмем вокруг точки А подобласть О и отобразим ее конформно на единичный полукруг Г в плоскости t, 1т/>0, так, чтобы точка отрыва потока Л перешла в точку 1=1, свободная граница течения АА — в действительную ось, а стенка 5 — в часть окружности (рис. 42,6). Комплексный потенциал рассматриваемого течения [c.100]

Дальнейшее исследование кривизны в точке отрыва потока имеет более специальный характер 2). Различные результаты получаются при различных предположениях о гладкости обтекаемой стенки. Здесь достаточно предположить, что дуга А В принадлежит к классу кривых С ", т. е. что угол наклона касательной 6(5) имеет непрерывную вторую производную по длине дуги. [c.101]

Следствие. Кривая, состоящая из контура препятствия и свободной границы, в точке отрыва потока имеет точку возврата или непрерывную касательную, в зависимости от того, совпадает или не совпадает точка отрыва с критической точкой потока. [c.102]

Аналогичное исследование может быть проведено для точек отрыва, которые в то же время являются критическими точками. Можно установить, что в этом случае точка отрыва потока должна быть точкой возврата и что разложения (4.31) —(4.35) остаются в силе с а = 0. Таким образом, если функции м (1) и со"(1) не равны нулю, то кривизна свободной линии тока бесконечна. Этот результат тем более справедлив для точек возврата на свободных линиях тока. В таких случаях имеем (о (1)=0 (так как м — регулярная функция Т), а также (о"(1) О во избежание локального самопересечения линии тока в окрестности точки возврата. [c.105]

Подходящим действительным дробно-линейным преобразованием и подходящим выбором параметра к< 1 можно сделать так, чтобы четыре точки отрыва потока 5г, 5з, 54 перешли соответственно в точки Т = 1, /г" , ——1. Если определим I [c.129]

Вернемся к вопросу о начальных условиях, необходимых для интегрирования уравнений пограничного слоя в области возвратного течения. Из (4.59) и (4.61) следует, что полученные в результате интегрирования верхней части течения [и > 0) про фили и(х1, г/), 5 (х1, г/), р х1,у) для линий тока, лежащих ниже разделительной линии тока (проходящей через точку отрыва потока), должны быть приняты в качестве профилей для возвратной области течения, если можно пренебречь потерями в скачках уплотнения. В локально-невязкой области С ф) и энтропия сохраняется вдоль струек тока, а в области сращивания совпадает величина давления. Поэтому на всех струйках тока функции после поворота примут их значения перед началом поворота. [c.156]

Величину (О / о в соотношении (б. 10. 4) можно рассматривать как параметр, определяющий вклад межфазного массопере-носа в общее течение жидкости. На рис. 84 показаны некоторые линии тока ф (6. 9. 4) для различных значений величины Отметим, что, как следует из рис. 84, линия тока ф/(7 Цо)=0 отделяется от линии поверхности пузырька. При этом точка отрыва потока жидкости от поверхности пузырька смещается в сторону точки набегания потока при увеличении параметра т. е. с ростом межфазного потока целевого компонента (ср. рис, 84, а и б). [c.293]

Специальные опыты позволили установить изменение кромочных потерь в зависимости от влажности пара и толщины выходных кромок (рис. 4-14,а). С увеличением начальной влажности меняется положение точек отрыва потока на спинке и вогнутой поверхности (см. 3-2), увеличиваются протяженность и глубина вихревого следа, заметно снижается давление за кромкой. В связи с увеличением затрат энергии на дробление пленок кромочные потери также возрастают с ростом влажности. Существенно, что влажность меняет и характер зависимости кр от Д. Нару-щение линейной закономерности изменения р обнаруживается при меньших относительных толщинах кромки Д (Д=1Дкр/а, где а — ширина горлового сечения канала). [c.93]

Проведено экспериментальное исследование [С.22] динамического срыва в области передней кромки на колеблющихся по углу атаки профилях, в частности профиле NA A0012 и нескольких его модификациях. В нем детально изучен процесс развития срыва. Общие качественные его черты были одинаковы для всех рассматривавшихся профилей независимо от того, развивался ли срыв постепенно, в виде возвратного течения от задней кромки, или наступал сразу, вследствие разрушения ламинарного пузыря или отделения турбулентного пограничного слоя вблизи передней кромки. Во всех случаях у передней кромки образовывался вихрь, который срывался и перемещался назад, вызывая большие переменные подъемную силу и момент. Прежде чем срыв начинал проявляться в величине подъемной силы или момента, на профилях уже возникало заметное возвратное течение. В случае профиля NA A0012 при типичных для вертолета числах Рейнольдса и малых числах Маха явление динамического срыва включало в себя образование вихрей на передней кромке, вызванное быстрым перемещением вперед точки отрыва потока, возникшей у задней кромки. Дополнительная информация по этим вопросам имеется также в работах [М.1, М.2]. [c.818]

Важной характеристикой суперкаверны является положение точки отрыва потока от тела. Если нет острой кромки, фиксирующей точку отрыва, то нельзя точно сказать, где именно он произойдет. Экспериментально установлено, что в случае сравнительно тупых тел отрыв течения с образованием паровых каверн происходит вблизи той точки поверхности, в которой давление падает до давления насыщенного пара. В действительности положение точки отрыва зависит от размеров тела, так как поверхностное натяжение больше в случае малых каверн, [c.221]

В кормовой области (после точки отрыва потока) поверхность цилиндра омывается потоком со сложным вихревым движением, и значение коэффициента теплоотдачи увеличивается. Отрыв вязкой жидкости с поверхности цилиндра происходит в результате совместного влияния подтормаживапия жидкости твердой стенкой и действия перепада давления, в результате чего на линии отрыва образуются обратные токи, которые оттесняют набегающий поток от поверхности тела. [c.245]

Доказательство следует из требования асимптотического выполнения условий типа неравенств из (15) слева и справа от искомой точки отрыва. Вообще говоря, решение уравнения 0 1) = О неединственно и, если обнаружатся дополнительные корни в интервале О < / < 1, то это будет физически означать существование точек присоединения и вторичных точек отрыва потока. [c.664]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...