Температура корпуса аппарата

Если бы трубы и корпус могли свободно расширяться при нагревании, когда средняя температура труб больше средней температуры корпуса аппарата, то трубы удлинились бы больше, чем корпус, на величину (рис. 125) [c.201]

Температура корпуса аппарата 30 [c.422]

Получим приближенную формулу для оценки температуры корпуса аппарата, в которой не учитывается сложная температурная [c.104]

Выражение (4-14) позволяет оценить температуру корпуса аппарата, не прибегая к методам последовательных приближений или тепловых характеристик. [c.105]

Решение. Расчет температуры корпуса аппарата выполним методом тепловых характеристик в последовательности, указанной в 2-5, с. 47. [c.105]

Зададим температуру корпуса аппарата = с + Ю = 20 + 10 = 30 С. [c.105]

П2-2. Расчет средней поверхностной температуры корпуса аппарата [c.208]

Вид поставки — лист толстый ГОСТ 5520—79, ГОСТ 19903—74. Назначений — фланцы, днища, цельнокованые и сварные барабаны паровых котлов, полумуфты, корпуса аппаратов и другие детали котлостроения и сосудов, работающие под давлением и при температуре до 450 С. [c.89]

Назначение — корпуса аппаратов, днища, фланцы и другие сварные детали, работающие под давлением при температурах от —40 до +475 С. [c.104]

Аппараты невыдвижного типа (рис. 93, а) устанавливают в зоне относительно невысокой температуры газов (до 700 °С). Труба 1 насадки с соплами 2 свободно подвешивается с помощью хомутов 3 к трубам 4 обдуваемой поверхности. При обдувке труба 1 начинает вращаться и одновременно в нее подается пар или сжатый воздух. Корпус аппарата с помощью фланцевых соединений 6 крепится неподвижно к раме 5 каркаса котла. Длина насадки и расстояние между соплами зависят от соответствующих размеров обдуваемой поверхности нагрева. [c.140]

В Иркутском НИИ химического машиностроения [117] создана установка длл малоцикловых испытаний в средах, содержащих водород или его соединения (могут быть также использованы аргон, азот, гелий и их смеси), при циклическом изменении температуры. На установке можно испытывать при температуре газообразного водорода до 600°С и давлении до 70 кН/мм (700 кгс/см ) конструктивные элементы химического оборудования типа цилиндрических оболочек (трубчатые модели с внутренним диаметром до 30 мм), имеющих стенки толщиной, соответствующей реальным трубам и корпусам аппаратов высокого давления. [c.255]

В отдельных слоях системы металл — футеровка могут возникнуть недопустимо большие напряжения, вызывающие разрушение как футеровки, так и металла. Они связаны с различием физико-механически.х свойств футеровочных материалов и металла, наличием внутри аппарата повышенной температуры, давления, агрессивной среды, вызывающий набухание футеровочных материалов. Так, например, в зимний период вследствие охлаждения корпуса аппарата, находящегося на открытом воздухе, и малой теплопроводности футеровки при наличии внутри аппарата повышенной температуры может произойти разрушение металла корпуса аппарата. В летний период эксплуатации напряжения, превышающие предел прочности, могут появиться в футеровке, что приведет к появлению трещин в ней. [c.180]

Детали корпусов аппаратов, насосов, для работы при невысоких давлениях и повышенных температурах [c.16]

Пример 6-3. Определить годовую экономию топлива при изоляции корпуса аппарата совелитом. Диаметр корпуса — 2 м. Длина — 3 м. Температура стенки ст = 143°С. Температура на поверхности изоляции из = 36°С. Температура окружающего воздуха в = 20°С. Поверхность нагретой части аппарата Н=22 м -. Коэффициент по- [c.143]

Напряжения от давления и температуры сред аппарата в трубах и корпусе будут равны [c.202]

Значительные результаты влияния неравномерных эксплуатационных факторов. В неоднородности напряженно-деформированного состояния по профилю поперечного сечения при неравномерном нагреве количественно наиболее значимой является вторая гармоника спектрального отклонения формы цилиндрической поверхности листовой конструкции. Значения максимальных эквивалентных напряжений, вызванных в окружном направлении неравномерным распределением температуры в корпусе аппарата по закону os Тхр, практически не зависят от геометрических параметров в практическом диапазоне их изменения, т. е. не подвержены масштабному фактору. [c.268]

Неравномерность распределения температуры в корпусе аппарата приводит к значительному росту напряжений относительно расчетных значений, определенных, исходя из условий работы корпуса под действием лишь одного давления. Неравномерность поля температур, изменяющегося по закону /° = А/с08(2ф) при перепаде А/= 100°, существенно превышает уровень допускаемых напряжений более чем в четыре раза. [c.268]

Трубопроводы, кованые детали ТЭС и АЭС, пароперегреватели, трубные пучки теплообменных аппаратов, коллекторы, корпуса аппаратов и другие детали, работающие при температуре от - 40 до -t- 450°С под давлением. [c.91]

Назначение. Днища, фланцы, корпусы аппаратов и другие сварные детали, работающие под давлением при температуре до 350°С в котлах и трубопроводах и при температурах от минус 40°С до 475°С в сосудах. Электросварные трубы трубопроводов пара и горячей воды с температурой 425°С (прямошовные) и 350°С (спиральношовные) и давлением до 2,5 Н/мм . [c.134]

Назначение. Сварные аппараты и сосуды для химического машиностроения камеры горения и другие конструктивные элементы газовых турбин, корпусы аппаратов, днища, фланцы, детали внутренних устройств аппаратов, трубные доски и пучки, работающие при температуре от -70 до +300°С и соприкасающиеся с коррозионными средами. Сталь коррозионно-стойкая [c.358]

Примеры. В производстве аммиака между катализаторной коробкой, в которой осуществляется реакция при температуре 350-420 °С, и корпусом аппарата предусмотрен капал, внутри которого циркулирует холодный газ. Таким конструктивным приемом предохраняют стенки аппарата от перегрева. [c.161]

Недостатки футеровок заключаются в следующем. Значительно увеличиваются масса и габаритные размеры аппарата после нанесения футеровки. Футеровку можно наносить на поверхность преимущественно простой геометрической формы. При работе со средами, имеющими высокую температуру, в слоях футеровки возникают большие температурные напряжения, обусловленные различным коэффициентом линейного расширения материалов футеровки и корпуса аппарата. Для обеспечения надежной и длительной работы аппарата в этом случае требуется тщательный расчет возникающих температурных напряжений. [c.79]

Назначение. Печные и коммуникационные трубы, патрубки штуцеров, корпуса аппаратов, днища, фланцы и другие детали, работающие при температуре от —40 до 550 под давлением в серосодержащих средах. [c.361]

Назначение. Корпуса аппаратов, днища, фланцы и другие детали при температуре от —40 до 560 под давлением [c.371]

Назначение. Для корпусов аппаратов, днищ, патрубков и других деталей, работающих при температурах от —40 до 425° и давлении до 50 кгс/см - [c.539]

Назначение. Для корпусов аппаратов, днищ, патрубков и других деталей при температуре от —40 до 540°. [c.540]

Выражения (4-15) — (4-23) позволяют определить все проводимости определяющие температуру корпуса аппарата. Расчет /к по формулам (4-3) (4-17), (4-19) и (4-22) выполняется методом последовательных приближений описанным в 2-5. Оценка температуры Для рассматриваемого случая производится по формулам (4-3), (4-18), (4-20) и (4-23). Заметим в заключе ние, что в приведенном расчете не учтены лучистые тепловые потоки от бо ковых поверхностей корпуса, обращенных к приборам 7 и 2, к стенкам от сека. Основанием для этого служит ограничение, наложенное на соотноше ние размеров боковых граней корпуса и толщин зазоров между корпусом и приборами. Если это соотношение таково, что 6 1,2 < и 5 1,2 С то на основании рис. П1-15 коэффициенты облученности стенок отсека ука ванными боковыми поверхностями корпуса малы и соответствующие лучи стые тепловые потоки могут не учитываться. [c.109]

Поскольку теплопроводность большинства штучных материалов и вяжущих сравнительно изкая, использование футеровки приводит к снижению температуры корпуса аппарата. Это дает возможность сократить расходы на теплоизоляцию или полностью исключить ее. [c.250]

Теплофизические свойства футеровочных мат-ариалов и металла существенно отличаются друг от друга. Следствием этого является различие в температурных деформациях металла и футеровки. Это может привести либо к обжатию футеровки металлом, либо к появлению на границе металл — футеровка радиальных растягивающих напряжений, превышающих величину адгезии между замазкой и металлом (или подслоем). В последнем случае возможно образование зазора между футеровкой и металлом. Чаще всего это явление наблюдается в летний период (прогрев металла) при наличии-, непроницаемого подслоя, низкой адгезии замазки к нему и повышенной температуры внутри аппарата при наличии теплоизоляции при футеровке оборудования теплопроводными материалами (уголь, графит и т.п.). Поэтому при проведении прочностного расчета футеров ки необходима проверка ее на совместную работу с корпусом аппарата. [c.181]

Расчет футеровок на прочность. При проектировании футеровок важное значение имеет определение напряженного состояния системы кожух — футеровка, возникающего при воздействии на футеровку основных эксплуатационных факторов давления, температуры и набухания. Представление о напряженном состоянии футеровки можно составить, рассматривая футеровочный аппарат как многослойный цилиндр из материалов, обладающих различными физико-ме-ханнческими свойствами. При этом делают основные допущения корпус аппарата работает совместно с футеровкой материалы многослойного цилиндра однородны, изотропны и деформации их носят упругий характер величина коэффициента Пуассона для всех слоев принимается одинаковой и равной 0,25 при определении деформаций радиальные напрялсения не учитываются ввиду их малости [c.182]

Способом повышения температуры греющего агента без увеличения давления в полостях нагревателя является перевод первого корпуса аппарата на обогрев высокотемпературными жидкостями, температура которых при атмосферном давлении превышает 250° С, в то время как водяной пар при такой температуре должен был бы иметь в полостях аппарата давление более 4 MnjM и металлоемкость аппарата оказалась бы недопустимо большой. [c.265]

Алгоритмическая и программная реализация методики расчета напряжений в корпусе. Решение задачи с учетом расчета температурных напряжений цилиндрического сосуда в условиях неравномерного поля температур математически может быть сведено к решению некоторой краевой задачи, определяемой системой (6.49) восьми линейных дифференпиальных уравнений первого порядка. Базовые неизвестные заданы в (6.48) зная их значения, можно найти все остальные величины, характеризующие напряженно-деформированное состояние в корпусе аппарата. [c.263]

ГС 15ГФ Без термической обработки до 20 510 373 21 Сварные и другие детали для изделий, в основном, без дополнительной термической обработки. Корпуса аппаратов и сосудов, днища, фланцы и другие детали, работающие при температуре от-40 до 475 °С под давлением. Свариваемость хорошая [c.521]

С) кислоты (с температурой +60 °С) произошел разрыв корпуса аппарата от дпища вдоль образующей цилиндра с образованием трещины длиной около Зм (ширина трещины в месте перехода корпуса к днищу — 15 мм). Через трещину вылились сотни тонн горячей [c.14]

Однако теплообменники типа ТН отличаются простотой конструкции, что делает допустимым их изготовление силами ремонтно-механических цехов (РМЦ) предприятий, доступностью чистки трубного пространства, возможностью использования в широком диапазоне давлений (свыше 10 МПа). Ограничения в их применении связаны с небольшим различием температур корпуса и трубок (не более 40...50°С). Для снижения температурных напряжений при пуске аппаратов типа ТН сначала направляют теплоноситель в межтруб-ное пространство для выравнивания температур кожуха и трубок, а затем вводят среду в трубы. [c.360]

Назначение. Детали котлостроения обечайки, днища, фланцы, цельнокованные и сварные барабаны паровых котлов, корпуса и горловины сепараторов, полумуфты, корпуса аппаратов и другие детали нефтеперерабатывающего машиностроения, работающие при температуре от —40 до +450° под давлением. [c.75]

Корпуса аппаратов, днища, фланцы и дгу1ие детали, работающие при температуре от—40, а в отдельных случаях от—70 до+475° под давлением. [c.94]

Способы, применяемые для ремонта эмалированного оборудования в настоящее время, имеют ряд существенных недостатков. Так, при отверждении ремонтной композиции на основе бакелитового лака требуется температура 180°С. При применении сырого>у фаолита необходимо плотно прижать пластину к корпусу аппарата, что представляет значительные трудности, особенно на штуцерах,, фланцах и сферических частях аппарата. Отверждение фаолита происходит по строгому режиму с подъемом температуры до 140— 160°С. Прогрев порожнего аппарата до указанных температур может вы.чвать ше.тушение и отслоение эмалевого покрытия вследствие-значительных температурных напряжений. Значительная разность коэффициентов температурного расширения композиции на основе высокомолекулярных смол, эмали и металла приводит к быстрому отслаиванию покрытий при действии переменных температур. Наиболее широко для ремонта эмали применяются силикатные композиции. Однако они имеют открытую пористость, т. е. хотя химически не разрушаются средоц, но фильтруют ее-к защищаемой поверхности. Среда взаимодействует с металлом-корпуса, а продукты реакции, имея большой объем, отжимают покрытие от защищаемой поверхности. [c.108]

Разработанные ко.мпозиции вполне технологичны. Композиции начинают схватываться через 10—20 минут после смешения всех компонентов. Окончательное их затвердевание происходит при прогреве до температуры 80°С в течение 24 часов. На поврежденный участок наносится от 2 до 5 грунтовочных слоев, причем их количество зависит от глубины повреждения эмали и корпуса аппарата. Для увеличения химической стойкости покрытия и для уменьшения его шероховатости поверх грунтовочных слоев наносится один покровной слой на основе полимерных смол, состав которого определяется условиями эксплуатации аппарата. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...