Регенератор-испаритель

Регенератор-испаритель в схемах АЭС с диссоциирующим теплоносителем представляет собой рекуперативный теплообменный аппарат, в котором в общем случае имеются три участка, различающиеся фазовым состоянием теплоносителя по холодной стороне экономайзер-ный (подогрев жидкости до температуры насыщения), испарительный и перегревательный. При давлении теплоносителя по холодной стороне выше критического испарительный участок отсутствует. [c.120]

Методика теплового расчета регенератора-испарителя основана на интегрировании системы одномерных дифференциальных уравнений, описывающих изменение по [c.120]

Расчеты показали, что влияние неидеальности заметно сказывается на параметрах потока в регенераторе-испарителе при давлениях 20 бар и выше. При низких давлениях и вдали от линии насыщения расчет параметров потока можно проводить в приближении идеального газового состояния. В этом случае ЛЯ = 0, 71=72 = 73= = [c.122]

Расчет коэффициентов теплообмена. Коэффициенты теплообмена в газовой фазе регенератора-испарителя с учетом кинетики химической реакции определяются по методике, разработанной в [4.3] [c.122]

В испарительном участке регенератора-испарителя происходит процесс кипения теплоносителя практически при постоянной температуре (температуре насыщения). По способу кипения испарители делятся на погружные (кипение в объеме) и прямоточные (кипение в трубах). [c.124]

Блок-схема основной программы регенератора-испарителя изображена на рис. 4.1 При составлении программы была принята наиболее рациональная с точки [c.132]

Рис. 4.1. Блок-схема регенератора-испарителя на ЭВМ 1—ввод исходных данных 2—расчет параметров потока и коэффициентов теплоотдачи по горячей стороне перегревателя 3—расчет температуры потока и коэффициентов теплоотдачи по холодной стороне перегревателя 4—расчет плотности теплового потока и температуры стенки труб (Т ,

Расчет всех участков регенератора-испарителя (перегреватель, испаритель, экономайзер) осуществляется по шагам Ах методом последовательных приближений. Для этого на каждом элементарном шаге Ах (по заданным начальным значениям Г( ), Г<°>) находятся параметры потока, коэффициенты теплоотдачи и потери давления отдельно по [c.134]

На рис. 4.2 представлены полученные при расчете профили температур по длине регенератора-испарителя. Необходимо отметить, что температурные напоры очень сильно изменяются вдоль теплообменного аппарата, причем минимальный температурный напор находится внутри экономайзера. [c.137]

Опыты по теплообмену при нагреве жидкой четырех-окиси азота (экономайзерный участок регенератора-испарителя), проведенные как в докритической, так и в закритической области давлений (Р = 20—150 бар), показали, что в этом случае данные по теплообмену и сопротивлению с точностью до 10% обобщаются известными формулами (4.17) и (4.13). [c.168]

Регенератор-испаритель 41, 120, 122, 124, 126, 132—134, 136, 137, 139, 140, 142, 168—170, 190 Ряд Фурье 83 [c.237]

По назначению нагреватели, испарители, кипятильники, регенераторы, холодильники, конденсаторы, кристаллизаторы. [c.116]

Для обеспечения безопасной работы установки периодически осуществляется слив кубовой жидкости через испаритель 24 и отогрев адсорберов 22 и 4 (в реальной схеме предусматриваются резервные адсорберы). Кроме того, для выработки холода в пусковой период в жидкостном режиме и для обеспечения длительной безостановочной работы установки имеются резервные турбодетандер 5 и запасной насос. 23 кубовой жидкости. Большое количество азотных регенераторов объясняется исключительно конструктивными соображениями диаметр каждого регенератора равен 3,2 м, а высота составляет примерно 7 м. [c.327]

Для статических условий обычно принимается, что прямая и обратная реакции являются элементарными процессами. Однако хроматографическое исследование состава теплоносителя в газожидкостном контуре с испарителем-регенератором и конденсатором показало не- [c.40]

К технологическим аппаратам относятся реакторы и регенераторы установок крекинга и гидроочистки, работающие под давлением ректификационные колонны, вакуумные и атмосферные колонны установок первичной переработки нефти, испарители, газогенераторы, абсорберы, адсорберы и десорберы, колонны стабилизационные, экстракционные, промывные, башни очистные и т. д. [c.210]

I — электродвигатель 2 — компрессор 3 — поверхность теплоотдачи источнику высокой температуры 4 — регенератор 5 — поверхность теплоотдачи среде 6 — испаритель 7 — дроссельный вентиль. [c.178]

После дросселирования (линия 5-6) рабочее тело кипит в испарителе, как и в обычной паровой холодильной установке, осуществляя охлаждающее действие. Вследствие того, что температура сухого насыщенного пара достаточно низка, его еще можно использовать для дополнительного охлаждающего действия. Этот процесс подогрева пара показан отрезком изобары 7-8. Процесс подогрева пара до температуры, близкой к температуре среды, рационально производить, сообщая ему тепло из окружающей среды (линия 8-9), а дальнейший подогрев следует осуществлять в регенераторе (отрезок изобары 9-1). [c.178]

Охладители VI и VII служат для понижения температуры жидкого азота и жидкости испарителя ниже их температуры кипения более холодным газообразным азотом, выходящим из верхней колонны. Благодаря этому при дросселировании образуется меньше пара и больше жидкости, что улучшает ректификацию в верхней колонне. Одновременно газообразный азот подогревается выше температуры насыщения. Дополнительный подогрев азота производится в нагревателе IV, что способствует лучшему выносу примесей из регенераторов обратным потоком. Продукты установки, газообразные азот (Л) и кислород (К), отводятся из установки через регенераторы II и III, нагреваясь за счет охлаждения потока воздуха. [c.83]

Для регенераторов-испарителей с химически реагирующим теплоносителем N304 кризис теплообмена первого рода не представляет опасности, так как плотность тепловых потоков д поверхностей нагрева в испарителях в несколько раз меньше критических кр- [c.126]

Программы расчета регенератора-испарителя. На основе рассмотренной выше методики были разработаны программы расчета регенератора-испарителя с химически реагирующим теплоносителем на ЭВМ Минск-22 [4.14, 4.16]. Основная программа позволяет рассчитывать регенератор-испаритель как аппарат в целом, так и отдельные его элементы (экономайзер, испаритель, перегреватель) при этом параметры потока по горячей стороне можно определять как в приближении идеально газового состояния, так и с учетом неидеальности системы N204ч 2N02 2N0- -02. Кроме того, в программе предусмотрена возможность учета потерь в окружающую среду. В качестве поверхности теплообмена программа позволяет рассчитывать гладкие трубы и трубы с наружным продольным оребрением. В последнем случае определяется приведенный коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве [c.132]

Для проведения теплового и гидравлического расчета регенератора-испарителя с химически реагирующим теплоносителем N264 с учетом кинетики химической реакции по горячей стороне необходимы следующие исходные данные температура теплоносителя на выходе по холодной стороне Тх, вых, температура на входе по горячей и холодной сторонам Гг, вх и Тх, вх степени диссоциации теплоносителя N264 на входе по горячей стороне вх, 2, вх давление теплоносителя на входе по горячей и холодной сторонам Рт, вх, Рх, вх расходы теплоносителей по горячей и холодной сторонам Ог, Ох, геометрические характеристики теплообменного аппарата (количество труб, проходные сечения, диаметры труб и т. д.). [c.134]

По сравнению с теплообменниками с инертными теплоносителями в исходные данные добавлены значения степени диссоциации а] и 2 теплоносителя N204 на входе по горячей стороне, так как они необходимы для определения параметров потока и коэффициентов теплоотдачи с учетом кинетики химических реакций. В связи с этой особенностью расчет регенератора-испарителя при проти-ьоточной схеме течения теплоносителей необходимо начинать с участка перегрева пара. [c.134]

Время счета одного варианта регенератора-испарителя по данной программе на ЭВМ Минск-22 при расчете параметров потока по горячей стороне в приближении идеально газового состояния составляет 3—6 ч, а при расчете параметров потока по горячей стороне с учетом не-идеальности системы Ы204ч 2Н02ч 2Н0+02 15—30 ч. [c.135]

Рис. 4.2. Распределение температур по длине регенератора-испарителя с химически реагирующим теплоносителем N2O4 / — экономайзер II—испаритель III—перегреватель

На рис. 4.2—4.4 показаны результаты расчета прямоточного регенератора по программе, блок-схема которой приведена на рис. 4.1, при следующих исходных данных температура теплоносителя на входе по горячей стороне Гг, вх = 700К давление теплоносителя на входе по горячей стороне Яг, вх = 20бар температура теплоносителя на входе по холодной стороне Гх, вх = 340 К, а на выходе Гх, вых = 475 К давление теплоносителя на входе по холодной стороне Ях. вх= 75 бар. В качестве поверхности теплообмена были рассмотрены технически гладкие трубы диаметром 10x1 мм. Схема течения теплоносителей в данном регенераторе-испарителе противоточная, при- [c.136]

Выполненный расчет показал, что коэффициенты теплоотдачи по горячей стороне каждого из участков глад-кОтрубного регенератора-испарителя с химически реагирующим теплоносителем N204 за счет кинетики химической реакции 2М02 2М0+02 значительно ниже коэффициентов теплоотдачи по холодной стороне. Следовательно, для уменьшения веса и габаритов такого тепло- [c.139]

Сравнение расчетов регенератора-испарителя с теплоносителем Ыг04, выполненных по шагам и по средним на участке параметрам теплоносителей (средним коэффициентам теплоотдачи и среднелогарифмическнм температурным напорам), показало, что расчет по средним завышает поверхность теплообмена на 30—407о. [c.140]

Наиболее ответственным моментом при тепловом расчете регенератора-испарителя с теплоносителем 1Мг04 является определение параметров потока и коэффициенте [c.168]

Рис, 4.14. Распределение температур по длине экспериментального регенератора-испарителя типа труба в трубе с теплоносителем N264 О, Л — опытные точки по горячей и холодной стороне соответственно кривые — расчет [c.169]

Достоверность методики расчета регенератора-испарителя была подтверждена также при испытаниях многотрубного натурного теплообменного аппарата (регенератора), результаты которых изложены в работе [4.58]. Испытываемый аппарат представляет собой две последовательно соединенные секции, каждая из которых состояла из 469 гладких труб диаметром 10X1 мм и длиной 2,7 м. По сравнению с испытаниями однотрубной модели эксперименты проводились при низких давлениях (2—5 бар), но при более высоких температурах теплоносителя до 645 К по холодной стороне и 770 К по горячей, причем в ряде режимов состав теплоносителя по холодной стороне существенно отличался от равновесного. Среднеквадратичное отклонение экспериментально измеренного перепада температур по обеим сторонам от расчетного составило 8,6% при коэффициенте надежности 0,95. [c.170]

При расчете испарительного и перегревательного участков регенератора-испарителя высокотемпературных вариантов АЭС и ЯЭУ с диссоциирующим теплоносителем необходимо учитывать кинетику химической реакции 2Н02ч 2М0-Ь02 по горячей стороне. Как показано в гл. 4, учет кинетики химической реакции сводится в основном к корректировке двух величин температурного [c.190]

Парогазогенератор 1 установки представляет собой комбинацию камеры сгорания и испарителя, составляющего как бы конечную часть камеры сгорания. В испаритель впрыскивается вода, предварительно подогретая в регенераторе 3 (процесс регенеративного подогрева воды изображается на Т—S диаграмме линией 3 4). Необходимый для горения воздух поступает в камеру сгорания под давлением от компрессора 4. [c.461]

В нижней части верхней колонны концентрация паров по кислороду достигает 96%, и кислород частично отводится в виде продукта в кислородные регенераторы 3 через подогреватель 18. Из верхней части нижней колонны 20 пар азота направляется в основные конденсаторы-испарители 9, где конденсируется, образуя азотную флегму. Жидкий азот направляется частично на орошение тарелок нижней колонны 20 и частично через переохладитель б на орошение верхней колонны 7. Для получения технически чистого кислорода часть жидкого кислорода (чистотой 96%) отбирается из верхней колонны 7 и направляется в колонну 10 технического кислорода, после которой концентрация кислорода достигает 99,5%. Жидкий технический кислород после конденсатора-испарителя 11 переохлаждается в переохладителе 13 и насосом 12 подается потребителю в состоянии недогре-той жидкости V. [c.327]

Рабочий цикл ТХМ-300 на установившемся режиме прост и эффективен. Атмосферный воздух поступает в холодный регенератор, оставляет здесь влагу, охлаждается до —80° С и подается в холодильную камеру. Отбирая тепло от охлаждаемых деталей или продуктов, он нагревается на 30° С, идет в турбину, расширяется, охлаждаясь до —83° С, проходит через второй регенератор, заряжая его холодом и захватывая с собой влагу, оставленную здесь ранее, а затем проходит через компрессор, снова сжимается, нагревается и выбрасывается в атмосферу. Каждую минуту клапаны переключаются, и регенераторы как бы меняются местами. При общем весе около двух с половиною тонн и мощности электромотора 75 киловатт ТХМ-300 ежесекундно охлаждает почти кубометр воздуха до температуры —80° С. В отличие от других холодильных машин ТХМ-300 не требует охлаждающей воды, транспортабельна (помещается на одном грузовике), лишена сложной системы испарителей и конденсаторов, дает одновременно с холодным и горячий воздух, проста и дешева в изготовлении, не нуждается в меди и легко поддается полной автоматизации. В качестве привода может быть использован любой двигатель. Очень важно и то, что здесь нет специального хладоно-сителя — аммиака или фреона. Это сразу ликвидирует сложные проблемы техники безопасности. Ведь, не говоря уже о стоимости, фреон в случае пожара образует ядовитый фосген — боевое отравляющее вещество. Ам- [c.145]

Рис. 3.30. Принципиальная схема воздухоразделительной установки низкого давления I — азотные регенераторы II — кислородные ре генераторы /// —адсорбер Oj IV — турбодетан дер XI — охладитель жидкого азота XII — охла дитель жидкости испарителя XIII — нагреватель азота X/V—насос жидкого азота 1/—Х — обозначения те же, что и на рис. 3,29

К в конденсаторе-испа рителе. Пар агента (фреон-12, фреон-21 и др.), полученный в конденсаторе-испарителе, поступает в турбину, предназначенную для привода первой и второй ступеней опреснительного турбокомпрессора, расширяется в ней и через регенератор направляется в конденсатор, где конденсируется посредством прямого контакта с соленой водой. Насос, подавая жидкий агент через регенератор в конденсатор-испаритель замыкает прямой цикл 12-13-14-15-16-7-8-11-12, изображенный в Т, 5-диаграмме на рис. 9-12. [c.259]

Воздух в после компрессора / поступает параллельно в азотные II и кислородные III регенераторы и после подогревателя азота IV направляется в нижнюю часть колонны. Как видно из схемы, колонна двойной ректификации состоит из отдельных элементов верхняя ко-лонна IX, нижняя колонна VIII и конденсатор-испаритель X выполнены как отдельные аппараты. Это объясняется их большими размерами в установках большой производительности. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...