Сечение выходное, критическое

Действительно, в опытах истечения влажного пара с газом при объемном содержании газа в смеси от О до 80% сухость-пара в выходном сечении при всех начальных параметрах была более 0,4 и в выходном сечении устанавливалось критическое отношение давлений, близкое по значению аналогичному отношению для сухого насыщенного пара. Имея это в виду, расчет парогазовой смеси может быть выполнен по показателю адиабаты сухого насыщенного пара. В подтверждение приведем некоторые теоретические предпосылки. [c.63]

При найденном соотношении давлений выходное сечение является критическим, и скорость равна скорости звука [c.175]

Площадь сечения выходного отверстия мундштука определяется так же, как и для инжекторной горелки по формуле истечения газов через цилиндрическую насадку, когда отношение давлений после насадки и до насадки больше критического. [c.329]

Показатель изоэнтропы, необходимый для определения скорости звука в выходном сечении и критических параметров, однозначно зависит от объемного паросодержания )3, которое, в свою очередь, находится из общей формулы 3 = xv /v. И если записать объем смеси как v = = у + x(vто видно, что для нахождения как 0 (а затем /с), так и объема смеси в любом сечении по длине канала, в том числе и в критическом, необходимо знать значение массового паросодержания х в рассматриваемой точке. Иначе говоря, надо уметь решать задачу нахождения текущих параметров потока. [c.123]

Отсюда можно найти f . Решая (8.31) относительно /3, находим истинное объемное паросодержание в выходном (критическом) сечении канала. Наконец, из (8.29) и (8.30) находим коэффициент скольжения [c.181]

Таким образом найдем удельный объем в выходном горловом сечении сопел при расширении по изоэнтропе. Для этого сечения выражение критической скорости может быть представлено уравнением [c.129]

При докритических перепадах давлений пограничный слой непрерывно возрастает вдоль образующей сопла и толщина вытеснения достигает максимального значения в выходном сечении. При сверхкритических перепадах давлений давление вблизи выходного сечения равно критическому, а за соплом меньше критического. Под действием разности давлений на выходном участке сопла происходит изменение профиля скорости и резкое уменьшение толщины вытеснения слоя ( сброс слоя), причем перестройка слоя начинается внутри сопла, так как возмущение через дозвуковую часть слоя распространяется против течения. Такая перестройка пограничного [c.209]

Наибольший интерес представляет регулирование турбины путем поворота лопаток сопловых аппаратов, изменения плош,ади критического сечения выходного сопла и особенно одновременное применение обоих способов регулирования. [c.208]

Это предположение справедливо, если давление в пространстве за соплом больше или равно критическому. Если же давление за соплом меньше критического, то давление в выходном сечении сопла не зависит от давления за ним и равно критическому. Это утверждение основывается на том, что скорость в минимальном сечении не может быть больше критической. В том случае, если в минимальном сечении установится критическая скорость, расход будем называть критическим [c.42]

На рис. 5.30 кривая ab изображает распределение безразмерного давления вдоль сопла при расчетном режиме работы. Давление в минимальном сечении равно критическому (точка Ь), расчетное давление за соплом изображается точкой с. Если давление в пространстве за соплом (противодавление) выше расчетного, то давление в потоке где-то должно повыситься. Положим, что повышение давления происходит в прямом скачке уплотнения, который располагается точно в выходном сечении сопла. Давление за скачком определяется по формуле (5.23) при известном расчетном давлении и расчетном числе (Р = л/2) [c.126]

Длина трубы выбирается из условия достаточно полного перемешивания горячего и холодного газов. Преимущество такого способа подмешивания холодного газа состоит в том. что оно никак не влияет на рабочий процесс в плазмотроне, а дополнительная подача газа эквивалентна уменьшению диаметра критического сечения выходного сопла. [c.151]

В расширяющихся соплах необходимо определить два сечения выходное и сечение в наиболее узкой его части, где образуются критическое давление и критическая скорость. [c.356]

Применение газообразующих и сублимирующих наполнителей для пластмасс, из которых будут изготовляться входные секции сопел, должно обеспечить охлаждение пограничного слоя газового потока и тем увеличить эрозионную стойкость материала, используемого в других деталях сопел (вкладыш в критических сечениях, выходные секции). [c.227]

При истечении через простую насадку в выходном сечении устанавливаются критическая скорость — см. формулу (7) и максимальный секундный расход — см. формулу (8). Давление в выходном сечении превышает давление окружающей среды и определяется из условия [c.571]

Расчетное критическое сечение выходного сопла найдем, допустив, что [c.322]

Меньшее из измеряемых давлений р подводится в непроточную полость измерительного преобразователя. Большее из измеряемых давлений р2 понижается до Р2 =Р в редукторе, образованном двумя дросселями входным — с постоянной площадью проходного сечения и выходным, проходное сечение которого зависит ог положения его заслонки, закрепленной на диафрагме. Равенство давления в междроссельной камере р2 и давления р поддерживается автоматически путем изменения проходного сечения выходного дросселя при изменении одного или обоих измеряемых давлений. Из равенства расходов газа через дроссели редуктора следует, что при критическом истечении газа через выходной дроссель существует однозначная связь между положением заслонки выходного дросселя и отношением давлений на входном дросселе, равным измеряемому отношению давлений. При критическом истечении газа из обоих дросселей редуктора эта зависимость линейна и имеет вид [c.258]

Сервопоршень пневматический 131 Сеть кабельная 69, 128 Сечение выходное, критическое 126, 171 [c.492]

Скорости в таблицах приложений 15 и 16 определены для безна-, пориых и полунапорных труб только в сечении с критической глубиной, а поэтому проверочный расчет скорости в выходном сечении (т. е. расчет выходного участка) необходим во всех случаях. [c.190]

Если при заданных р , р отношение давлений pjpi < Ркр и если применить суживающееся сопло, то газ или пар будет расширяться в нем как бы в два этапа сначала отр ро р кр piP p в суживающейся части сопла и дальше от р кр до давления р в окружающей среде вне сопла. Следовазельно, скорость на выходе из сопла будет W 2Kp, а давление в его выходном сечении установится критическое [c.89]

Отметим, что почти во всех случаях фактические значения Ая, а значит, и АРмакс/АР должны быть ииже теоретических, так как неравномерность газораспределения по коническому слою будет приводить к псевдоожижению более или менее узкого столба материала до того, как средняя скорость фильтрации в выходном сечении достигнет критического значения Шп.у, т. е. при меньшем гидравлическом сопротивлении псевдоожижен-ного слоя. Оговорка относится к случаям весьма малого угла раскрытия конуса или (и)малой высоты слоя, когда слой практически близок к просто.му цилиндрическому. Для этих случаев следует ожидать, что опытные АРыакс/АР будут выше (АРмакс/АР)теср, близко го К еди-нице, так как в теоретических формулах не учтен обязанный сцеплению частиц со стенкой пик давления, наблюдаемый даже при правильной цилиндрической [c.73]

Наконец, в тех случаях, когда P2/Piсжиженного газа в горелки под избыточным давлением выше 0,9—1,0 ат, газовое сопло должно, как правило, иметь расширяющуюся форму (сопло Лаваля). Обычное коническое суживающееся сопло при этих условиях работает с ннзким коэффициентом расхода, так как в его выходном сечении устанавливается критическое давление р, р>р2 и дальнейшее расширение газа от давления р р до давления р2 происходит с повышенными потерями за пределами сопла (Л. 160]. Следует все же иметь в виду, что точное изготовление сопл Лаваля ма- чого диаметра затруднительно. По этой причине иногда наблюдается, что переход от обычных сопл на расширяющиеся не только не увеличивает коэффициент расхода, но даже уменьшает его на 4—6% (Л. 161]. [c.202]

Разность Limax — тр = Днвзывают запасом работы турбины. Величина запаса работы турбины определяет возможность регулирования работы турбины при доводке двигателя за счет изменения л путем изменения плош,ади критического сечения выходного сопла. При малых запасах работы турбина становится практически нерегулируемой, вяло реагирует на изменение площади критического сечения выходного сопла. Запас работы турбины зависит от числа М потока за турбиной на расчетном режиме. Для обеспечения приемлемого запаса работы турбины необходимо на расчетном режиме принимать Mjp не более 0,55. .. 0,6. [c.203]

Режим работы ДТРД характеризуется в общем случае большим числом независимых переменных, чем ТРД и ТВД. Это определяет необходимость иметь дополнительные органы регулирования для осуществления наивыгоднейшего распределения расхода воздуха и эффективной работы между контурами, реализации заданного закона подвода тепла (расхода топлива) во втором контуре и т. д. В соответствии с данным обстоятельством ДТРД имеет дополнительные (по сравнению с ТРД) регулирующие факторы расход топлива во втором контуре (G ), угол установки направляющего аппарата компрессора второго контура (срнл) площадь выходного (критического) сечения реактивного сопла второго контура (fs). и т. д., а также соответствующие им органы (в том числе автоматы) регулирования. [c.75]

Рассмотрим теоретический случай истечения из суживающегося сопла (ji=l) при фиксированных значениях давления и температуре в резервуаре н переменном давлении средьг ра. До тех пор, пока давление среды больше критического, а скорость дозвуковая, изменения ра распространяются по потоку и против потока (внутрь сопла). В этом случае расход газа изменяется в соответствии с формулой (8.3). Когда уменьшающееся давление достигает критического значения р , в выходном сечении устанавливается критическая скорость и дальнейшие изменения давления среды не могут прон[И нуть внутрь сопла. Следовательно, фактический перепад давления, создающий расход газа через сопло при ра р, вне завнснмости от давления внешней среды будет критическим, а расход газа— максимальным и постоянным. Отсюда следует, что формула (8.3) при ра<р только в том случае дает правильные значения расхода, если в нее подставляется критическое давление. Следовательно, если еа=ра/Ро>е, для расчета скорости истечения и расхода используются формулы (8.1) и (8.3) или (8.3а). Если eas e, скорость истечения равна критической, а расход рассчитывается по формуле (8.5). На характер зависимости т от га оказывает влияние распределение скоростей в выходном сечении сопла. Полученные выше формулы справедливы только в том случае, если профиль сопла выполнен плавным. Плавно суживающееся сопло приближает распределение скоростей в выходном сечепии к равномерному. С этой целью профиль степки сопла должен быть особым образом рассчитан. [c.207]

Если действительная приведенная длина трубы v. оказывается больше максимальной к акс, рассчитанной при заданной входной скорости 1 по соотношению (9.19), то принятое значение i,i не реализуется и его необходимо снизить. Максимально допустимая скорость находится из уравнения (9.19) при условии, что величина >С—>1макс- Зависимость Хмакс=/( 1) представлена на рис. 9.4. Случай достижения в выходном сечении трубы критической скорости соответствует (так же как и для суживающегося сопла) максимально возможному расходу. Этот расход при заданной относительной длине Ijd, известном коэффициенте сопротивления и показателе изоэнтропы k соответствует вполне определенному значению относительной скорости Xi во входном сечении трубы, а следовательно, и строго определенному значению приведенного рас.хода q в этом 250 [c.250]

Для достижения в выходном сечении трубы критической скорости необходим вполне определенный перепад давления е , который определяется сопротивлением трубо- [c.251]

По заданному р и рассчитанным G иТ определяется площадь F и диаметр d критического сечения выходного сопла. Ориентироючно можно определить по формуле (5.1). Для рассматриваемого случая F = 7 5 см , d = ЗЛ см. Более точный расчет F должен учи- [c.162]

Поскольку скорости в табл. 11.9 и 11.10 приведены для безнапорных и полунапорных труб только в сечении с критической глубиной, расчет выходного участка является обязательным. [c.161]

ГО выше суживающегося сопла тем, что суживающаяся часть дополняется конической расширяющейся, с углом конусности 10—12 (фиг. 167). Процессы, протекающие в этом сопле, состоят в следующем в суживающейся части паро-газообразное тело расширяется от начального давления до критического рк, причем в минимальном сечении устанавливается критическая скорость. Профиль расширяющейся части сопла выбирается таким, чтобы было обеспечено дальнейшее плавное расширение рабочего тела без отрыва потока от стенок сопла и образования вихрей. Площадь выходного сечения сопла определяется расчетом из уравнения (357) при этом длина расширяющейся части определится допустимым углом конусности 10—12°. [c.272]

Если движение дозвуковое, то оно приводится к покою при помощи расширяющегося канала — дозвукового диффузора, служащего для превращения кинетической энергии потока в давление. Такой процесс носит наименование восстановления давления. Чем больше степень восстановления давления, тем выше к. п. д. диффузора. В идеальном адиабатическом движении может произойти полное восстановление давления до значения ра, величина которого определяется известной уже нам адиабатической и изэнчропической формулой (74) гл. П1. Наоборот, при помощи сужающегося канала — конфузора — можно довести дозвуковой поток до звукового в выходном критическом сечении канала. [c.144]

Время запуска определяется как время, прошедшее от момента разрыва диафрагмы до выхода течения на стационарный режим. При увеличении начального перепада давления время установления скорости и давления в трех характерных сечениях — начальном, критическом, выходном — незначительно растет. Наблюдается быстрое установление давления во входном сечении (безразмерное время близко к 9) в критическом и выходном сечениях давление устанавливается практически одновременно. При увеличении начального перепада температуры время выхода на стационарный режим меняется незначительно. Скорость во входном сечении устанавливается в 4—5 раз медленнее, чем давление, а в критическом и выходном сечепиях — в 2—3 раза быстрее. За время устаповления скорости с точностью до 2 % в критическом и выходном сечепиях звуковая волна примерно 5 раз пробегает участок сопла до критического сечения. С увеличением у время установления уменьшается и по скорости и по давлению, а при увеличении плош ади входного сечения — уменьшается по давлению, но увеличивается по скорости. Возрастание угла 01 несколько увеличивает время запуска. Практически не влияет на время запуска изменение параметров В и / 1. [c.248]

Экспериментальное исследование проводилось на опытной одноступенчатой эжекторной установке, описание которой приведено в работе Г. И. Таганова и др. (см. стр. 80—105 настоящего сборника). Модель представляет собой цилиндрический отсек диаметром 100 мм с установленными в его корпус щелевыми профилированными вставками 1 (фиг. 2). Всего было выполнено пять щелевых вставок с равными значениями площадей критических сечений на входе в камеру смешения (сечение 1—1). Площади входных отверстий для всех вставок также одинаковы. Соотношение площадей входного отверстия и выходного критического сечения соответствует приведенной скорости на входе в каждую вставку Х ь 0,43. Для разделения и поворота потоков эжектирующего воздуха, поступающего из форкамеры установки с равных сторон, по оси вставок установлены обтекатели 2. Для предохранения вставок от деформаций при эксперименте установлены перегородки 3. Взаимное расположение вставок соответствует равномерному распределению между вставками общей площади поперечного сечения камеры смешения. Камере смешения для первой ступени данной конструкции соответствует цилиндрический участок между сечениями / - / и // — //, который по относительной длине составляет 0,97 калибра. При этом, если рассматривать каждую щелевую вставку с соответствующей частью камеры смешения как плоский эжектор с центральным подводом эжектирующего газа, то относительная длина камеры смешения в долях от ее высоты для каждой вставки [c.118]

Рассмотрим теперь эжектор, в котором оба газа подводятся к камере смешения чере сверхзвуковые сопла. Схема эжектора дана на фиг. 61. Сечение 1 соответствует входу в камеру смешения, сечение 5 —выходу из нее. сечение /г — критическим сечениям сверхзвуковых сопел, сечение — выходу из диф [)узора. Сечение 2 является сечением запирания, в котором при работе эжектора на критических режимах в случае, когда поток в выходном сочепии одного из сопел — дозвуковой, скорость дозвуковой струи становится рапной скорости звука. [c.176]

Расход газов через камеру сгорания определяется селением горловины диффузора 51КР или критическим сечением выходного сопла 54крГ ни в одном из этих сечений скорость течения не может стать больше местной скорости звука. Вопрос о расходах через дозвуковой и сверхзвуковой двигатели рассматривается в главах IX и X. [c.264]

При увеличении скорости полета давление и температура торможения набегающего потока увеличиваются. Скорость в начале камеры ХЮ2 С увеличением скорости полета Мн растет до тех пор, пока относительное критическое сечение выходного сопла может оставаться постоянным. При Мн>3 сжимаемость воздуха становится настолько значительной, что возникает необходимость уменьшать критические сечения двигателя, как это было показано в гл. III для идеальных ПВРД (см. ф-иг. 54). После перехода за Мн З проходные сечения двигателя приходится уменьшать, скорость в начале камеры убывает, а давление и температура торможения продолжают расти. Условия горения в сверхзвуковых двигателях тем лучше, высотность тем больше, сгорание тем полнее, а сопротивление камеры тем меньше, чем больше скорость набегающего потока Мн. Организовать горение в сверхзвуковых камерах проще, чем в дозвуковых. [c.276]

Для того чтобы исключить возможность вытеснения замыкающего скачка из горловины диффузора при случайном снижении скорссги полета или при увеличении подогрева 0, выбираем выходное критическое сечение немногим больше расчетного [c.322]

Для каждой скорости полета можно подобрать диффузор, дающий наибольшее восстановление давления ад оптимальный подогрев 6опт, при котором удельная тяга СПВРД достигает наибольшей величины, и, наконец, положение иглы диффузора и критическое сечение выходного сопла, при которых скачки фокусируются на входной кромке, а давление в камере перед истечением Роз бывает максимальным. [c.340]

Регулировать тепловыделение радиоактивного изотопа нельзя. Цри прекращении протока нагреваемого воздуха радиоактивный изотоп высокой активности немедленно расплавится за счет выделяемой им энергии. Регулирование тяги ПВРД на радиоактивных изотопах можно производить, например, путем изменения критического сечения выходного сопла. [c.382]

Первая (самая нижн51я) кривая характеризует трехмерные сопла с небольшим отношением 1. Вторая, более крутая, характеризует сопла с подобными (прямоугольными) поперечными сечениями от критического сечения до среза сопла. Третья, наиболее крутая зависимость соответствует переходу от круглого критического сечения к прямоугольному или овальному, т. е. отражает максимальную неравномерность течения в сверхзвуковой части. Поэтому приведенные выше результаты позволяют при некоторых ограничениях на длину 4 сверхзвуковой части трехмерного сопла выбрать удлинение, форму и степень сплюснутости выходного сечения, которые обеспечивают приемлемый уровень потерь импульса и тяги по сравнению с эквивалентным осесимметричным сверхзвуковым соплом. При этом в случае того же ограничения на длину 4 увеличение степени сплюснутости > 2 может привести к заметному ухудшению тяговых характеристик в связи с наличием больших местных углов коничности сверхзвуковой части. [c.287]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...