Сопло геометрическое

Пример. Задано сверхзвуковое сопло, геометрические размеры проточной части которого даны на фиг. 78 и в первой и второй строках приводимой ниже сводной таблицы расчета. [c.265]

На основании обработки опытных данных по распределению давлений предлагается графический метод проектирования сопл, геометрические степени расширения которых обеспечивают полное расширение среды (рис. 9-17). На основании приведенных зависимостей можно рассчитать профиль давления в расширяющихся соплах с плавными обводами в указанном диапазоне начальных степеней сухости. [c.254]

Несмотря на многообразие реактивных сопел с центральным телом, принцип разгона в них газового потока до сверхзвуковой скорости остается таким же, как и в обычных сверхзвуковых соплах — геометрическим дозвуковой поток разгоняется до звуковой скорости в сужающемся до критического сечения сопла канале, а затем в расширяющемся канале поток достигает заданной сверхзвуковой скорости. [c.175]

Требуется рассчитать геометрические размеры воспламенителя при его работе на критическом режиме истечения газа из отверстия сопла диафрагмы, который обеспечивается давлением сжатого воздуха Р , геометрическими размерами соплового ввода и отверстия сопла диафрагмы [c.346]

Характер истечения защитной струи газа определяется геометрическими параметрами сопла сварочного инструмента. Установлены оптимальные соотношения между диаметром сопла и длиной его цилиндрической части, требования к форме сопла и то расстояние, на котором оно должно находиться от свариваемого изделия, и некоторые другие параметры конструкции инструмента [23]. [c.380]

Данная задача формулируется так требуется найти распределение температуры и скорости струи, ее геометрические размеры, а также тепловой поток в струю на различных расстояниях от устья сопла до места начала распада струи на капли. А это значит, что требуется решить систему уравнений для количества движения и энергии при ламинарном течении жидкости в струе. Эта система уравнений имеет вид [18] [c.66]

Определение остальных геометрических параметров многосопловых эжекторов отличается от эжекторов с одним соплом. Это отличие заключается в следующем. [c.221]

При этом получим в дополнение к известному соплу Лаваля (геометрическое воздействие) еще три указанных Л. А. Вулисом способа перехода через скорость звука, т. е. расходное, механическое и тепловое сопла. [c.203]

Геометрическое сопло, т. е. известное сопло Лаваля, представляет собой канал, в котором только за счет придания ему соответствующей формы можно осуществить переход от дозвуковой скорости к сверхзвуковой. В этом частном случае чисто геометрического воздействия на поток dF Ф Q) отсутствуют прочие воздействия, т. е. не меняется расход газа (dG = Q), нет обмена теплом и работой с внешней средой (й вар = 0, dL.= 0) и нет трения. (dL,p = 0). - [c.203]

Течение идеального газа в геометрическом сопле (рис. 4.1) при отсутствии трения является изоэнтропическим. В критическом сечении (М = 1) сопла воздействие проходит через минимум (dF = 0). [c.204]

Расходное сопло в принципе аналогично геометрическому. Если разбить поток в расходном сопле на отдельные струйки постоянного расхода, то каждая из них представляет собой геометрическое сопло с наиболее узким сечением в области кризиса (М = 1) однако сужение элементарных струек в нем осуществляется не путем сужения общего канала, а за счет подвода и отвода дополнительных количеств газа (рис. 5.10). [c.204]

Полное давление в геометрическом сопле сохраняет постоянное значение [c.214]

Остановимся теперь кратко на совместном проявлении двух жли нескольких воздействий. В качестве первого примера разберем случай геометрического сопла с трением. Основное соотношение (49) имеет в этом случае вид [c.215]

Выясним теперь главные особенности геометрического сопла с теплообменом. Из основного соотношения (49) в этом случае имеем [c.215]

Параметры газового потока на выходе из сопла (обозначенные в уравнении (99) индексом а ) могут быть определены по известным параметрам газа в ресивере и геометрическим размерам сопла, так как при любом значении iV > 1 в сопле срабатывается тот же относительный перепад давлений, как и при расчетном режиме истечения. [c.404]

Приведем простой геометрический метод расчета сопла ), дающий контуры, очень близкие к оптимальным. Горловина такого сонла описывается двумя окружностями дозвуковая часть — радиусом 1,5 Л р и сверхзвуковая часть — радиусом 0,4i p, где i p —радиус критического сечения (рис. 8.11). К отрезку дуги радиуса 0,4 Л р под заданным углом 0 к оси сопла проводится касательная JVQ до пересечения с отрезком <2а, проходящим через срез сопла и наклоненным к оси под заданным углом 9а (в случае аэродинамической трубы 0а = 0). Отрезки N() и Qa разбиваются на равное число участков, причем точки деления линии Qa соединяются с одноименными точ- [c.444]

На рис. 8.12 приведены графики для определения углов наклона 0W (сплошные линии) и 0а (штриховые линии) по заданным значениям относительной длины сопла и относительного радиуса выходного сечения RJR p. О качестве описанного геометрического способа построения сопел можно судить по такому примеру максимальное линейное отклонение контура от оптимального, рассчитанного по точной методике, для сопла Ra = 5R p, L = i2R p составляет 0,03i p. [c.445]

При ЭТОМ оказывается, что для эжекторов с любыми значениями геометрических параметров а и / коэффициент увеличения тяги б больше единицы, и выигрыш в тяге может достигать значительной величины. Таким образом, в неподвижном эжекторе подмешивание дополнительной массы к струе, вытекающей из сопла, происходит достаточно эффективно, вследствие чего [c.558]

Различают стандартные и нестандартные суживающие устройства. У стандартных суживающих устройств (диафрагм, суживающих сопл, сопл Вентури) все основные геометрические характеристики нормированы [8], расходные характеристики выверены опытным путем и с известной точностью могут быть рассчитаны. Стандартные устройства могут работать в комплексе с прибором давления (например, дифманометром) без индивидуальной тарировки. [c.210]

Характерной особенностью, установленной теоретическим анализом и многочисленными опытами, является приближенная прямолинейность границы равномерного ядра турбулентной струн н ее внешней гранаты, проведенной как геометрическое место точек, в которых скорость составляет заданную (малую) часть скорости на оси (например, и = 0,01 Ы ). Углы наклона внешних границ к оси струи на начальном и основном участках несколько различаются. Проведя внешние границы основного участка и продолжив их внутрь сопла до пересечения, получаем характерную для данной струи точку О, называемую полюсом (см. рис. 9.7). [c.379]

Как изменяются параметры газа на срезе сверхзвукового сопла с неизменными геометрическими размерами при изотермическом повышении давления в форкамере в два раза [c.79]

В рассмотренных выше идеальных соплах геометрическом, расходном и механическом, изменение состояния газа было изо-энтропическим, т. е. описывалось уравнением идеальной адиабаты pip — onst. [c.208]

Одной из основных геометрических характеристик вихревой трубы является радиус разделения вихрей г . Физико-математическая модель, построенная на гипотезе взаимодействия вихрей, позволяет рассчитывать величину на режимах, когда истечение из отверстия сопла-завихрителя соответствует критическому. Для докритических режимов истечения обычно принимают rj = г, [116]. Это весьма жесткое допушение, так как оно исключает возможность формирования свободного квазипотенциального закрученного потока в узкой кольцевой зоне, прилегающей к внутренней цилиндрической поверхности камеры энергоразделе-ния. Практически это означает полное отсутствие возможности взаимодействия вихрей, так как будет существовать лишь один приосевой вынужденный вихрь, вращающийся как квазитвердое тело. Устранить это внутреннее противоречие можно, если в математическую модель ввести оценку значения rj, основанную на законах сохранения массы, энергии и момента количества движения с учетом особенностей турбулентного характера течения. Рассмотрим модель вихревой трубы с тангенциальным вдувом газа через щель сопла на внутренней поверхности трубы радиусом [c.188]

Результаты численного эксперимента показаны в виде номограмм (рис. 4.15), связывающих между собой значения режимных и геометрических параметров, обеспечивающих достижение максимальных эффектов подогрева части газа, вводимого в вихревую трубу. Номограммы позволяют по заданному конкретному режиму работы ц = idem и конкретной геометрии трубы определить действительную степень расширения в вихревой трубе и число Маха М, на выходе из сопла завихрителя. [c.214]

Определение геометрической площади кольцевого сопла производится совместным решением уравнений регулирующих поверхностей методами аналитической геометрии. Определение коэ11фиЩ1ента расхода газа при разных режимах райоты является задачей акопериментального исследо-Банил. [c.18]

В настоящей работе рассматривались кольцевые сопла, шнещие оле-дующие значения геометрических параметров =0,25 = 1,25 /tj = [c.29]

Изменение скоростей по координате, отсчитываемой вдоль сзруи, не учитывалось, причем за скорость струи в уравнении для количества движения принималась средняя величина, одинаковая по всей длине струи и равная начальной скорости истечения из сопла, В действительности сопло имеет конечную длину, поэтому как для потока, так и для температуры существует некоторый начальный участок, на котором происходит их стабилизация. На этом же участке стабилизируются и геометрические размеры вытекающей струи. Безусловно, все эти факторы, особенно наглядно проявляющиеся на входном участке, должны влиять на коэффициенты теплообмена на этом участке струи [18], Понятно, что рассмотренные выше явления [c.64]

Первая группа моделей 7-1(), 22 , объясняющая термогазодинамический процесс в пульсационном течении, основывается на том, что при втекании и торможении С1 руи в полузамкнутую емкость образуются резонансные колебания, под действием которых одна часть газа разогревается, а другая - охлаждается. При этом от нагретого газа теплота непрерывно отводится в окружающую среду через стенки полузамкнутой емкости. Расчеты параметров процесса выполняют по эмпирическим занисимостям и номограммам [9-11), которые дают удовлетворительную точность в пределах тех условий, для которых были получены экспериментальные результаты на средах воздух и азот, при тех же степенях расширения газа, геометрических характеристиках сопла и полузамкнутой емкости. [c.176]

Таким бразом, используя закономерности, описанные в разделах 4.1 и 4.2 гл. 4, для многокомпонентных свободно истекающих струйных течений определяются основные термогидрогазодинамические и технологические параметры, а также основные конструктивные размеры одно- и многосопловых эжекциониых аппаратов, которые обеспечивают процесс эжекции с максимальным КПД или с повышенным коэффициентом полного напора f, или с повышенным коэффициентом эжекции Uq. Для расчета требуются исходные сведения, включающие параметры высоконапорной среды давление Pg, температуру Tg, компонентный состав С,g, расход Fg при условии, если не задан радиус отверстия сопла г, по которому определяется этот расход параметры низконапорной среды давление Р , температуру Т , компонентный состав С/ , а также геометрические параметры струйного течения угол расширения пограничного слоя а и угол сужения потенциального ядра р кроме того, требуются величины коэффициентов для каждого компонента углеводородной смеси, которые входят в состав низконапорной или высоконапорной сред. [c.227]

Далее рассчитываются геометрические размеры сопел струйных аппаратов. При режиме истечения высоконапорной газообразной среды, выражаемым через число Маха, М < 1 диаметр отверстия с/ выхода лсмнискантного сопла (рис. 9.1.1 1), при М = 1 диаметр отверстия <7 этого же сопла рассчитывается из выражения (9.1.12), при М > I рассчитываются плотность р р газообразного потока в критическом сечении сопла Лаваля (см. рис. 9.1,6) по формуле (9.1.14), скорость звука в потоке, протекающем через критическое сечение сопла, - по формуле (9.1.15), диаметр б р критического сечения сопла Лаваля - по выражению (9.1.13), приведенная скорость X - (9.1.17), диаметр струи с1 - по (9.1.16) и диаметр отверстия выхода d сопла Лаваля -по (9.1.18). Если высоконапорная среда является жидкостью, т.е. М = 0, то диаметр отверстия выхода сопел коноидального типа (рис. 9.8,е, г) рассчитывается по формуле (9.1.19). [c.228]

Сравним полутепловое сопло с геометрическим при одинаковом конечном значении полного теплосодернсавия h)j имея в виду, что в полутепловом сопле подогрев газа совершается в цилиндрической трубе 1—2, а в геометрическом сопле то же количество тепла подводится к газу до его входа в сопло. Значения скорости истечения из обоих сопел одинаковы, так как в критических сечениях величина температуры торможения одна и [c.213]

Поэтому статическое давление на выходе из полутеплового сопла при одной и той же скорости истечения в Опт раз отличается от статического давления на выходе из геометрического сопла [c.214]

На некотором расстоянии от сопла, в сечении Г — Г, называемом граничным сечением, пограничный слои струп заполняет все сечение смесительной камеры. В этом сечении уже нет областей невозмущенных течений, однако параметры газа существенно различны по радиусу камеры. Поэтому, и после граничного сечеипя в основном участке смеснтельной камеры продолжается выравнивание параметров потока по сечению. В конечном сечеиии камеры, отстоящем в среднем на расстоянии 8—12 диаметров камеры от начального сечения, получается достаточно однородная смесь газов, полное давление которой р1 тем больше превышает полное давление эжектируемого газа Р2, чем меньше коэффициент эжек-цпи п. Рациональное проектирование эжектора сводится к выбо-бору таких его геометрических размеров, чтобы прп заданных начальных параметрах и соотношеппи расходов газов получить наивысшее значение полного давления смеси, либо ири заданных начальных и конечном давлениях получить наибольший коэффициент эжекции. [c.497]

На рис. 9.16 приведена типовая сетка характеристик, построенная для эжектора с нерасширяю-щимся соплом эжектирую-щего газа и цилиндрической смесительной камерой с геометрическим параметром а = 0,5. Эта характеристика показывает зависимость степени сжатия эжектируемого газа [c.526]

Так как предполагается, что отношение давлений в сопле двигателя выше критического значения, а сопло выполнено нерасширяющимся, то Xi = 1. Как указывалось, для расчета эжектора необходимо задать Яг и воспользоваться последовательно уравнениями (8), (12) и (13). Легко убедиться, что решение поставленной задачи неоднозначно. Заданным условиям удовлетворяет ряд эжекторов, отличающихся геометрическими параметрами а и /. [c.548]

Решение этой системы строим таким образом, чтобы по известным параметрам газа (жидкости) в сопле и геометрическим параметрам эжектора определить относительный расход эжек-тируемой внешней среды (коэффициент эжекции) и скорость истечения смеси из эжектора, необходимые для вычисления реактивной силы. Для этого при помощи первого и последнего уравнений системы исключаем величину (рз — рг) из уравнения количества движения. Подставив в полученное выражение безразмерные величины [c.555]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...