Запирание канала

Первый случай (рис. XV.5, г) приводит к запиранию канала. Зто может произойти тогда, когда Mq становится достаточно близким к 1, так что становится бесконечно большим. dx [c.413]

Так как возмущения в дозвуковом потоке распространяются во все стороны, то число Маха Мо, входящее в правую часть первого уравнения из (2.4), неизвестно. Для его определения надо поставить еще одно условие на другом конце канала. В качестве такого условия возьмем условие запирания канала [c.689]

Работа вихревого усилителя в предельном случае, когда происходит запирание канала питания, может быть охарактеризована коэффициентами запирания по расходу и давлению. [c.290]

Оценка расхода и давления запирания. При запирании канала питания Ра = Рк, но, согласно формулам (416), [c.311]

Этот переход от одного режима к другому с прохождением скачка через горло 2 и установлением сверхзвукового потока во всей области между сечениями / и 2 называют запуском канала (сам переход скачка из сечения с максимальной площадью через второе горло в расширяющуюся часть второго сопла называют проглатыванием скачка). Наступление при достаточно больших сУ тах критического режима во втором горле с установлением скачка в расширяющейся части первого сопла и дозвукового течения за ним называют, как и в случае одиночного сопла, запиранием канала. [c.94]

В диафрагмовом клапане (рис. 24, б) втулка 3 и стержень 7 расположены на одной оси, совпадающей с центром резиновой диафрагмы 4 благодаря этому достигается достаточно герметичное запирание канала для воды. Резиновая трубка 12, оканчивающаяся у дна, обеспечивает бесшумность наполнения бачка водой. [c.63]

Следует отметить, что снижение давления на выходе ниже Рс не влияет на характер течения в суживающейся части сопла, следовательно, массовый расход через сопло после достижения в его горле скорости звука уже не будет возрастать. Это состояние носит название запирания канала. [c.47]

Звуковой предел. При повышенных температурах может произойти запирание канала в зоне испарения, что приведет к ограничению передаваемой трубой мощности. Этот вопрос был проанализирован в 2-5. [c.75]

Кризис воздействия (запирание канала) для любого воздействия состоит в том, что дозвуковой поток, в соответствии с уравнением (11.59) закона обращения воздействия, за счет воздействия одного знака можно разогнать только до скорости звука, которая поэтому может установиться только на срезе канала. Величина критического воздействия для данного газа определяется величиной Л,1. При дальнейшем увеличении воздействия на срезе трубы сохраняется критическое истечение Яг=1, а расход газа в сечении 1—1 снижается и вместе с ним приведенная скорость до Ац, для которой новая величина воздействия является критической. [c.256]

Из анализа следует, что в суживающемся сопле скорость газа может возрастать только до скорости, равной скорости звука. В пределах суживающегося канала удельный объем V (величина обратная плотности) не может возрастать в большей степени по сравнению с ростом скорости и происходит запирание канала. На срезе сопла параметры газа становятся равными критическим и остаются неизменными при давлениях среды меньше критического. Дальнейшее расширение газа с понижение < давления от критического до давления среды происходит за пределами сопла. [c.117]

Если сохранить постоянной площадь канала, то увеличится расход внешнего газа — режим работы отдалится от режима запирания. [c.541]

Обводной канал облегчает наладку прибора. В. случае, когда при предельном открытии регулировочного винта стабилизатора давления поплавок все же уходит вверх за пределы шкалы, производят регулирование краном 13. Открытие крана 13 опускает поплавок, запирание— поднимает поплавок. [c.243]

Запирания и неустойчивой работы перетока с отверстием в боковой стенке не происходило в исследованном диапазоне изменений противодавления и других переменных, если площадь сечения вертикального канала (см. рис. 6-39) была близка к площади отверстия. Но скорость истечения материала была значительно ниже, чем для перетока с отверстием в днище. [c.262]

Как следует из рис. 8.13, полученное в экспериментах значение истинного объемного паросодержания оказалось близким к равновесному при всех значениях начальных давлений и при d/D > 0,595, при d/D < 0,595 имеет место резкое снижение истинного объемного паросодержания. Это, видимо, объясняется тем, обстоятельством, что при снижении отношения d/D < 0,595 запирание потока происходит в узком сечении канала. Как показали опыты на коротких каналах Qjd = 0,5) [22], через них вытекает поток метастабильной жидкости. Переход к равновесному состоянию не успевает завершиться вплоть до выходного сечения канала. Этот вывод подтверждается и характером зависимости коэффициента скольжения от djD. При djD > 0,595 коэффициент скольжения в выходном сечении канала оказался близким к единице. В то же время при d/D < 0,595 имеет место резкое возрастание коэффициента скольжения (рис. 8.14). [c.182]

Так, в случае обтекания решетки потоком с дозвуковыми скоростями на входе (Mi < 1) с увеличением числа Mi скорость потока в узком сечении канала при определенном режиме по Mi достигает скорости звука. Дальнейшее увеличение числа Mi (при заданном направлении потока на входе) невозможно, решетка не может пропустить больший, чем достигнут при указанном режиме, расход рабочей среды. Произошло как бы запирание потока. [c.177]

Результаты опытов позволяют сделать заключение о заметном различии истечения из коротких и длинных каналов. При этом относительная длина канала Z./D не является параметром, однозначно определяющим плотность потока смеси j, ибо в экспериментах при одинаковых значениях L ID обнаружено уменьшение j с ростом диаметра канала D [14]. При истечении через каналы с острой кромкой поток на входе в канал подвергается сжатию с образованием кольцевой каверны, заполненной паром и для коротких каналов связанной с атмосферой [14]. Из-за отсутствия непосредственного контакта жидкости со стенками канала парообразование при этом ограничено и режим истечения близок к гидравлическому (см. п. 1.6.3). Однако в отличие от чисто гидравлического истечения в опытах при истечении вскипающей жидкости из насадка с Z./Z) = 0,5 давление в выходном сечении отличалось от противодавления, что свидетельствует о запирании потока [85]. [c.106]

Компрессия жидкости в цилиндрах. Ширина Ь уплотнительной части распределительной цапфы (см. фиг. 43) не должна значительно превышать размер канала а в донышке цилиндра, так как с увеличением перекрытия усилится эффект компрессии (запирания жидкости в цилиндрах), при которой в цилиндрах может развиваться высокое давление. [c.140]

На рис. 147, а показано влияние относительной площади канала управления на статическую характеристику. Как можно видеть с уменьшением площади Шу/ыв уменьшается расход управления Qy/QnH и точка запирания сдвигается влево. Но при этом, как показывают опыты, увеличивается давление Ру в канале управления. [c.301]

После того как все сечение канала оказывается перекрытым звуковой линией, при дальнейшем развитии местной сверхзвуковой зоны перестройка течения вниз по потоку от характеристик, попадающих на звуковую линию, перестает оказывать влияние на положение звуковой линии и на дозвуковое течение перед ней—происходит то,, что было ранее (см. гл. 1) названо запиранием сопла. Замыкаю- [c.389]

Схема реле наибольшего напряжения вырабатывает сигнал на срабатывание электромеханического реле РМН в случае, когда повышенное сверх допустимого значение напряжения контактной сети действует достаточно длительное время. До получения сигнала от канала КОН схема (рис. 305) находится в исходном состоянии транзисторы T9—Т4 закрыты, а транзистор Т5 открыт базовым током по цепи 0 —Т5—Д38—к35 и шунтирует катушку реле РМН. Конденсатор С17 заряжен. В качестве входного сигнала используется падение напряжения на резисторе R67 (см. рис. 304), которое появляется при срабатывании канала КОН. Это напряжение открывает составной транзистор T9—Т4, что приводит к запиранию диода Д38. Конденсатор С17 начнет разряжаться по цепи С17, эмиттер — база Т5 и R59, поддерживая открытое состояние транзистора Т5. Когда напряжение конденсатора С17 сравняется с напряжением смешения, подаваемого на базу Т5 через резистор R57, транзистор Т5 закроется. На катушке РМН появится напряжение и реле сработает. Если же опасное повышение было кратковременным (отрыв токоприемника и др.) и транзисторы T9—Т4 закроются раньше, чем закроется Т5, то схема придет в исходное состояние, т. е. транзистор Т5 останется открытым, ибо на его базу будет подаваться отрицательный потенциал по цепи R55, Д38, а конденсатор С17 вновь зарядится. [c.362]

На фиг. 17 показан механизм запирания с промежуточными звеньями 14 и 15, развивающий усилие 150 кн (15 тс). Такой механизм применен в отечественной машине модели ТП-16А. Привод механизма выполнен как самостоятельный узел, состоящий из гидроцилиндра 9, прикрепленного к корпусу 12. Шток-рейка И находится в зацеплении с шестерней 10, смонтированной на шлицевом валу 13. На этом же валу находится рычаг (звено) 15. При подаче жидкости в канал Б рейка перемещается вправо и проворачивает рычаг 15 — форма запирается. Правильное расположение рычагов [c.29]

В отечественной машине модели ЛМ-3000 применено двухступенчатое гидравлическое устройство (фиг. 33), состоящее из двух подвижных плит 4 и 5 и двух неподвижных / и 7. В расточке плиты 1 расположен главный цилиндр с плунжером 2, в сверлениях которого находятся четыре распорные штанги 3, прикрепленные к плите 5. При подаче жидкости в боковые цилиндры 12 происходит ускоренный подвод подвижной плиты 5. Далее при подаче жидкости через канал штока 15 гидроцилиндр 16 приворачивает диск 17. В конце поворота жидкость под давлением поступает в полость главного цилиндра. Происходит замедленный подвод подвижной плиты, после полного запирания формы давление в полости главного цилиндра поднимается до установленной величины. Расстояние между плитами 5 и 7 регулируется электродвигателем 8 через редуктор 9, сообщающий вращение червякам 10, которые находятся в зацеплении с гайками И. При вращении гайки навертываются или свертываются с колонн 6, перемещая ресь блок. Изделия выталкиваются боковыми выталкивателями 13 от упоров 14. Вес подвижных плит и установленной на плите 5 полуформы воспринимается направляющими качения 18. [c.45]

Опыты проводились при начальном давлении перед каналом истечения pi = 254-100 кгс1см в диапазоне недогрева воды до насыщения 0<Л н<Ю0°С. В процессе эксперимента противодавление менялось от О до рщ,=р1, т. е. до полного запирания канала. [c.46]

Отдельную группу пулеметов, управляемых на. расстоянии, составляют синхронные пулеметы, стреляющие через круг, ометаемый винтом. Синхронные пулеметы по сути дела ведут не автоматический, а одиночный огонь. Для каждого выстрела в данном случае нужно от дельно нажать на спуск. Очередной выстрел должен происходить не только тогда, когда сработала авто матика пулемета (выброшена стреляная гильза, подан очередной патрон и произошло полное запирание канала ствола), но он должен быть также увязан с определенным положением винта. Поэтому синхронные пулеметы снабжаются отрывным приспособлением, который блокирует спусковой м еханизм пулемета и делает выстрел невозможным, если пулемет не окончательно готов к производству [c.9]

Та же картина наблюдается и в случае запирания канала в к1ком-либо сечении левее сечения 1—1. [c.253]

При большой конфузорности канала. перед ним (не перед кромкой) возникает скачок уплотнения (режим запирания , канал № 3 на рис. 8-64). Такое положение скачка обеспечивает устойчивое дозвуковое течение в межлопаточном канале. Если профилированием вькход-ного участка спинки до1биться малых потерь при расширении потока 1В косом срезе, то такая решетка может оказаться высокоэкономичной до чисел М1 1,25. [c.561]

На рис. 10.52 приведена экспериментальная зависимость Mimax от FrIFi, построенная по данным испытания решеток при различных углах атаки ). Там же нанесена подобная зависимость для изоэнтропического течения, построенная в предположении постоянства по ширине канала всех параметров потока в его узком сечении. Разница между этими двумя зависимостями и выражает собой влияние всех неучитываемых факторов. Под влиянием потерь и неоднородности потока в горле запирание решетки наблюдается и в том случае, когда ширина сечения потока, поступаюп его в данный межлопаточный канал, на 30 % превосходит ширину его самого узкого сечения. [c.73]

Для воды при атмосферном давлении скорость смеси при полном ее испарении возрастает примерно в 1600 раз, для азота при том же давлении — примерно в 160 раз в сравнении со скоростью однофазной жидкости на входе в канал. Ясно, что при некоторых значениях скорости циркуляции формальная оценка скорости смеси в парогенерирующем канале по формулам (7.8) или (7.8а) может дать значение, превышающее скорость звука в паре. Практически это означает, что в таком канале произойдет запирание потока, поскольку в прямом канале невозможен переход потока через скорость звука. В случае конденсации пара в трубе скорость смеси, естественно, уменьшается в соответствии с теми же соотношениями (7.8) и (7.8а). [c.297]

Дальнейшее увеличение числа М потока на входе в решетку при Ml > М р приводит к расширению сверхзвуковых зон, усилению интенсивности местных скачков уплотнения и к увеличению зоны отрыва пограничного слоя. При этом потери в решетке растут, угол отклонения потока уменьшается. Увеличение числа Ml > Мкр при неизменном угле атаки в дозвуковой решетке оказывается возможным лишь до определенного предельного значения, когда область звуковых и сверхзвуковых скоростей перекроет все узкое сечение (горловину) межлопаточного канала. Число М на входе в решетку, при котором средняя скорость в узком сечении межлопаточного канала решетки на данном угле атаки достигает местной скорости звука, называется максимальным и обозначается Mimax- Дальнейшее увеличение скорости набегающ,его потока сверх Мцпах и, следовательно, увеличение объемного расхода воздуха через дозвуковую решетку становится невозможным (происходит запирание решетки). [c.68]

Доказанное положение о том, что равенство двух составляющих числа М на входе в любую турбомашину (или одного числа М на входе в канал при отсутствии вращательного движения) обеспечивает подобие течений, справедливо в том случае, если в каких-либо сечениях проточной части тракта рассматриваемого элемента двигателя не достигаются критические скорости течения. В турбине наличие сверхкригических перепадов в сопловых аппаратах характерно для широкого диапазона режимов ее работы, у компрессоров такое явление называется запиранием отдельных лопаточных венцов. В таком случае при равенстве чисел М в одном из еечений элемента двигателя может не обеспечиваться подобие течений для элемента двигателя в целом, поэтому при выборе критериев подобия вместо числа М потока на входе (которое может оставаться не- [c.122]

Для того чтобы устранить возможность потери газа при неработающей гидросистеме, применяют клапан самоотключения (рис. 252, б), который при приходе поршня в крайнее положение, соответствуюш,ее разряженному аккумулятору, перекрывает выходное (расходное) отверстие, запирая в цилиндре аккумулятора некоторое количество жидкости. Вследствие того, что давление жидкости в этом запертом объеме будет практически равно давлению газа (даже несколько выше последнего за счет разности плош адей жидкостной и газовой камер цилиндра аккумулятора при запирании выходного канала), утечка газа будет практически устранена. [c.435]

На рис. 7.10.7 приведены результаты расчетов, иллюстрирующих возможность уменьшения ( запирания ) расхода газа путем подачи жидкости на входе в канал. Такое запирание может использоваться при аварийном истечении газа. Видно, что подача жидкости сначала приводит к быстрому уменьшению критического расхода а затем с ростом подаваемого расхода жидкости это уменьшение замедляется. Для полного запирания газового потока жидкостью необходимо обеспечивать ее расход П , превышающий значение расхода т,1 , при котором гидравлическое сопротивление равно заданному перепаду давления ро — Рсо при однофазном течении жидкой фазы. Однако даже такой расход жидкости может оказаться недостаточным для полного запирания газа. Это связано с возможностью реализащи при малых газосодержаниях обращенной дисперсно-кольцевой структуры турбулентного газожидкостного потока с газовой пленкой на стенке трубы, приводящей к уменьшению потерь давления на трение. Тогда при малых газосодержаниях зависимость (те ) может стать неоднозначной (см. рпс. 7.10.7). [c.293]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...