Критический относительный перепад

Величина критического относительного перепада (г/Рц)к также принимается по графику рис. 10.12 в зависимости от Н/Рн- [c.135]

Критический относительный перепад 133 [c.274]

Критический относительный перепад (г/Рн)кр также принимается по графику рис. 10.20 в зависимости от Я/Рн- .Значения коэффициента затопления ад принимают в зависимости от типа водослива и отношения йп Яо по графику (рис. 10.22). При этом кривая 1 относится к вакуумным водосливам [c.151]

Эйлера 315 Критическая глубина 112 Критический относительный перепад 150 [c.337]

На рис. 7.11 приведены критические значения относительного перепада давлений, вызывающие отрыв ламинарного и турбулентного слоев. Эксперимент подтверждает эти зависимости. Как и можно было ожидать, ламинарный пограничный слой отрывается при меньшем перепаде давлений. [c.187]

Критическое значение относительного перепада Шр)кр определяется по графику (zlp)i =f(Hip), прИ веденному на рис. 10-15. [c.273]

Первое условие проверяется сравнением отметок УНБ и гребня, второе — сравнением относительного перепада г/р (рис. 10-24) с критическим значением (г/р)кр. Водослив подтоплен, если г/р< (г/р)кр. Значение (г/р)кр определяется в зависимости от Н/р и т по графику, составленному на основании эксперименталь " ных данных (рис. 10-25). [c.291]

I есть минимальное (критическое) значение относительного перепада , при к-ром П. в. [c.237]

Если относительный перепад давлений в сопле больше критического, скорость газов, вытекающих из сопла, может стать больше местной скорости звука. [c.131]

Втекающий сжатый газ формирует на входе в камеру энергетического разделения периферийный вихрь, который перемещается от соплового ввода к дросселю по узкому кольцевому каналу с фаничными относительными радиусами 7 и 7,, равным 1. Расход через трубу максимален при критическом перепаде давления [c.195]

Отношение давлений в косом скачке, возникаюш ем из-за утолщения пограничного слоя вблизи точки отрыва, практически совпадает с критическим отношением давлений. По известному числу Мо и перепаду давлений на косом скачке можно определить угол наклона скачка относительно набегающего потока. [c.343]

Величина критического перепада для турбулентного пограничного слоя при Мо<1,2 больше отношения давления в прямом скачке уплотнения (рпс. 6.35) и отрыв не может возникнуть. На рис. 6.35 приведены также значения отношения давления в косых скачках уплотнения с углами наклона а => 60° и 30° относительно скорости набегающего потока, подсчитанные но формуле (45) гл. III. Эти значения при Мо< 1,4 (а = 60°) и Мо<3 (а = 30°) оказываются меньше критического отношения давления, и отрыв турбулентного пограничного слоя не возникает. [c.348]

Сопло Лаваля состоит из короткой сужающейся и относительно длинной расширяющейся частей. В сужающейся части поток дозвуковой и скорость возрастает по течению до наиболее узкого сечения —горла сопла К—К. Если перепад давлений до и после сопла невелик, то наибольшая скорость в сечении К—К не достигает своего критического значения и поток в расширяющейся части сопла остается дозвуковым скорость при этом все время уменьшается, а давление возрастает. При значительном перепаде давлений скорость в сечении К—К достигает своей критической величины и поток в расширяющейся части сопла становится сверхзвуковым скорость при этом продолжает возрастать, а давление — уменьшаться. [c.257]

Увеличение величины относительной площади вентиляционных отверстий (х снижает конечное давление Р2, увеличивая тем самым полезный перепад р —рч- Увеличение целесообразно лишь до некоторого критического [c.143]

Действительно, в коническом диффузоре с развитым конфузорным входом относительное давление в узком сечении 8i может быть существенно ниже общего перепада на всем диффузоре ег. В частности, при использовании диффузора со степенью расширения п=3 и нулевыми внутренними потерями ( п=1/п ) уже при Е2=0,975 величина 8i достигает критического значения, т. е. для достижения максимального расхода ( i=l) через подобный канал достаточно поддерживать перепад давления, равный 2,5 %. Наличие потерь, естественно, меняет фактические данные, но возможность увеличения удельного расхода без изменения перепада давления на клапан является весьма заманчивой и в настоящее время широко используется в турбомашинах. [c.288]

Поскольку, как показали последние исследования, остановка трещины происходит вследствие сопротивления хрупкому разрушению, которым обладает материал, важно научиться оценивать различные материалы по их возможности останавливать трещины. Для этого в основном существует два общеизвестных способа. При первом способе предусматривается применение относительно мелких образцов и общепринятых методов измерения сопротивления хрупкому разрушению в момент остановки трещины. В настоящее время изучают несколько распространенных образцов с целью определения их способности обеспечивать измерение сопротивления хрупкому разрушению в момент остановки трещины. Как говорилось выше, некоторые из них, как, например, образцы с надрезом в центре, в основном не обеспечивают таких измерений, тогда как другие, например семейство двух консольных образцов, позволяют производить несколько замеров на одном образце. При втором способе предполагается использование крупных образцов в виде листов и позволяет определять критическую температуру. Например, испытания по Робертсону производят на листе с перепадом температур по всему листу. Лист постепенно растягивают до образования трещины в низкотемпературной зоне, которая затем распространяется перпендикулярно направлению действия растягивающих напряжений, достигая зон с более высокой температурой, где вследствие высокого сопротивления хрупкому разрушению она останавливается. Температура, при которой [c.62]

Трение в подшипнике может привести к возникновению значительного перепада температур АГ = Гц — (где Тд и То — температура подшипника и окружающей среды соответственно), заклиниванию тел качения и выходу подшипника из строя. При относительно небольшом трении в подшипнике перепад температур может и не достигнуть критической величины благодаря естественному охлаждению из-за отвода тепла через корпус и другие элементы механизма. Однако для целого ряда высокоскоростных или тяжело нагруженных опор возникает необходимость в принудительном охлаждении подшипников с помощью жидкой циркуляционной смазки. Возможность ограничиться в данном конкретном случае только средствами естественного охлаждения подшипника может быть определена по величине перепада температур. При необходимости принудительного охлаждения определяются потребное количество масла и диаметр отверстий, через которые смазка должна поступать к подшипнику. [c.436]

Неустойчивость, вызванная условиями теплопередачи от частиц, была замечена при исследовании процесса окисления этилена [Л. 6]. Увеличение температуры нагрева реагентов с 72 до 81°С увеличивало скорость реакции в 10—100 раз, потому что нри температуре около 80° С перепад температур от твердой фазы к газу достигает критического значения. Разность температур может быть определена относительно простым расчетом [Л. 17], который мол<ет быть проведен для всех кинетических стадий. Температурная неустойчивость имеет место также для большинства реакций горения, включающих регенерацию катализаторов, отравленных углеродом. Для быстрой регенерации катализатора иногда желательно осуществлять управление в верхней устойчивой точке. Однако, если при этом не будет тщательно поддерживаться концентрация кислорода, то внезапные повышения температуры могут привести к расплавлению катализатора. Существование двух устойчивых состояний равновесия было показано даже для случая, когда жидкие насадки содержат мелкие частицы, некоторые из которых, обладая более высокой начальной скоростью горения, нагревались до более высоких температур, чем основная масса катализатора [Л. 18]. [c.431]

Для прямоугольного поперечного сечения русла в НБ подтопление прыжка определяется сравнением относительного критического перепада (г/Р)кр, который находится по графику рис. 8-2 в [c.254]

На рис 1 приведена экспериментальная характеристика ступени осевого компрессора с относительным диаметром втулки на входе ( 1=0,875, полученная при испытаниях со всасыванием воздуха из атмосферы и выбросом его за дросселем в атмосферу. Степень повышения давления в ступени я 1,2 перепад на дросселе много меньше критического. Точка А на характеристике соответствует полному открытию дросселя. По мере, прикрытия дросселя расход воздуха монотонно уменьшается до режима, соответствующего точке В. Сколь угодно малое дальнейшее прикрытие дросселя приводит к скачкообразному уменьшению расхода и напора режим работ ступени перемещается в точку С. Этот переход характеризуется появлением в ступени развитого однозонного вращающегося срыва. Скорость относительного вращения срывной зоны =0,13. [c.134]

В турбинах с противодавлением относительное изменение конечного давления влияет в большей степени на режим работы турбины, чем в конденсационной машине. Это объясняется сравнительно малым тепловым перепадом, приходящимся на турбину, и отсутствием критических скоростей в ее нерегулируемых ступенях. В турбинах этого типа изменение конечного давления в большинстве случаев приводит к изменению расхода пара при фиксированном положении регулирующих клапанов. [c.76]

Следует отметить, что перед потерей устойчивости оболочки происходит значительное искривление ее образующей в зоне образования вмятин. Зависимость отношения докритического перемещения Шо при х=0 к толщине оболочки Л от относительной длины Z (при У = 0,3) приведена на рис. 9.73 (кривая 2). Пренебрежение величиной таких значительных искривлений в уравнениях равновесия (9.24) должно привести к заметной погрешности определения критического перепада температуры 0. [c.248]

Следует отметить, что При no.fiHO tbto от крытоМ торце вертикальной трубы DjDo=i) прекращение работы перетока наступало при встречном АР, несколько меньшем, чем рнН, так как материал в трубе псевдоожижал-ся при перепаде АР, меньшем теоретического. Само псевдоожижение было совершенно неустойчивым, часть материала выпадала из трубы I (см. рис. 6-36), а остальная выносилась вверх прорывающимся газом. Таким образом, при Dt IDo=1 не происходит никакого устойчивого запирания сыпучего материала в вертикальном канале, а лишь необратимый, не устранимый снижением встречного АР пробой перетока. Поэтому на рис. 6-37 кривая критического относительного перепада давлений, [c.259]

ПО определению расходных характеристик круглых сходящихся сопел при протекании испаряющейся жидкости [41 было обнаружено, что критическое отношение давлений жидкостно-парового потока неоднозначно. После установления кризисного состояния давление в выходном сечении суживающихся сопел, оставаясь выше давления во внешнем пространстве, убывает с уменьшением противодавления в довольно широком диапазоне отношений PnplPv Критическое давление перестает заметно отзываться на изменение противодавления лишь при Р р/Р, 0,30 0,25. Уровень, на котором происходит стабилизация Pnpi Pi, зависит при прочих равных условиях от абсолютного давления жидкости перед соплом. Таким образом, для потока испаряющейся жидкости характерно наличие зоны кризисных отношений давлений, располагающейся в интервале относительных противодавлений PnJPi примерно от 0,7 и ниже. Такие же свойства обнаруживает жидкостно-паровой поток и при течении в соплах типа Лаваля. Из кривых рис. 2 видно, что в области критических к сверх-критических перепадов давлений (от Р /Р О, до 0,17) давление в горле Pjy с уменьшением противодавления снижается дальнейшее убывание противодавления уже не сказывается на отношении PJP-,. [c.193]

Если давление в камере регулирующей ступени больше критического давления, что может быть для первого клапана при малых расчетных перепадах на регулирующую ступень и больших относительных расходах пара и для остальных клапанов, то для полностью открытых клапанов расход пара определяется по следующей формуле Бендемана. [c.104]

Fj, — площадь горловых сечений рабочих каналов в м , находим удельный объем далее по найденному удельному объему определяем точку К на политропе и соответствующее ей давление по давлению и удельному объему определяем по уравнению энергии критическую скорость. Совпадение критических скоростей, найденных по уравнению энергии и неразрывности, определяет состояние пара в горловом сечении рабочих каналов. В дальнейшем путем подбора перепада тепла в косом срезе сопел (точка Е) при наличии в них критической скорости (точка Д) и перепада тепла в рабочих каналах до их горлового сечения (точка К) находим относительную скорость входа в рабочие каналы и отно- [c.221]

Наконец, рассмотрены методы оценки способности материала останавливать трещины. Изучены образцы, представляющие в настоящее время интерес, и проведено сравнение их относительной способности регистрировать факт остановки трещины. Одна группа, состоящая в основном из небольших образцов, испытана при постоянной температуре. Эта группа представлена образцами с одним надрезом по кромке и консольными балками с двойной заделкой. Другая группа образцов больших размеров показала более высокие скорости распространения трещины. Образцы подвергали предварительному нагружению, а затем воздействию равномерно распределенной телшературы и температуры с перепадом. К этой группе относятся образцы ЭССО и Робертсона, для которых результаты испытаний представлены в виде критической температуры остановки трещины [c.12]

При начальной температуре огневой стенки 850... 1000 К, потери на ее охлаждение несколько выше. Однако при тягах ЖРД (8. .. 10) -10 Н и более дополнительные потери удельного импульса относительно невелики. В то же время ресурс камеры сгорания увеличивается до нескольких десяткрв тысяч секунд. За это время водОрод и кислород проникают в медную стенку и растворяются в металле. Растворение газов и, особенно, водорода снижает теплопроводность медных сплавов. Теплопроводность огневой стенки снижается также из-за микрорартрескивания металла. Это вызывает увеличение перепада температур в стенке, а следовательно, павышение температуры ее поверхности со стороны продуктов сгорания, что ускоряет процесс растворения кислорода и водорода, охрупчивания и растрескивания металла стенки по приведенной выше схеме. Поскольку скорость растворения и диффузии у водорода существенно выше, чем у кислорода, то скорость процесса разрушения огневой стенки будет определяться более низкой скоростью растворения кислорода. Следовательно, в этом случае, при работе камеры сгорания ЖРД, происходит самоускоряющийся процесс ее растрескивания и перегрева, причем наиболее интенсивно этот процесс протекает в областях камеры с наибольшей начальной температурой стенки. Такими областями обычно являются входная часть сопла, или область критического сечения сопла. [c.99]

Для прямоугольного русла в нижнем бьефе наличие отогнанного или надвинугого прыжка определяется путем сравнения относительного критического перепада (г/Р) р с фактическим (г/Р). При условии [c.257]

Для прямоугольного поперечного сечения русла в НБ подтопление прыжка определяется сравнением относительного критического перепада (г/Р)кр, который находится по графику рис. 8-3 в зависимости от отношения Я/Р, с фактическим относительным перепа-г / г [c.280]

Рассмотрим теперь взаимодействие скачка уплотнения с пограничным слоем при наличии градиента давления (пограничный слой на криволинейной стенке). Критический перепад в скачке уплотнения (т.е. неренад, нри котором возникает отрыв пограничного слоя) может зависеть от параметров потока перед скачком и параметров, определяюгцих состояние нограничного слоя, нодходягцего к месту на-дения скачка уплотнения. При сделанных выше предположениях относительно нограничного слоя, этими определяюгцими параметрами являются давление р1, плотность р и скорость [/1 во внешнем потоке перед скачком уплотнения градиент давления р 1 перед скачком уплотнения характерный размер пограничного слоя перед скачком уплотнения и характерная константа вязкости /л. [c.145]

Глава 8.2, передающая результаты работы [25], демонстрирует уже упоминавшееся свойство прямолинейности внутренних ЗЛ для плоскопараллельных струйных течений с М < 1. Впервые для струи, истекающей при критическом перепаде давления из щелевидного насадка, это свойство с прямой ЗЛ, располагающейся на конечном расстоянии от среза насадка установлено Л. В. Овсянниковым [26 в 1949 г. Согласно Главе 8.2, возникающая при натекании звуковой струи на клиновидное препятствие область дозвукового течения ограничена плоскостью симметрии, поверхностью клина, внешней звуковой поверхностью тока (границей струи) и двумя нормальными к потоку внутренними звуковыми плоскостями (ЗП). Как и само течение (точнее, распределения его скалярных параметров), ЗП симметричны относительно плоскости, делящей пополам внешний нолуугол при вершине клина. [c.213]

Далее минимизируют полную энергию системы по тп и получают систему линейных уравнений относительно тп- Для нахождения критических условий определитель этой системы приравнивают нулю. Результаты решения, полученного с учетом четырех членов ряда при =0,32, показаны на рис, 29, По оси ординат отложены значения коэффициента критический перепад температур Т-1, кр выражается через величину фюрмулой [c.120]

Длина отдельных туннелей составляет 25 + 50 м, высота 1,6 + 2ж и ширина 0,9+1,5 л. Туннельная сушилка представляет собой закрытый коридор, в который с одного конца подаются через опаедетенные промежутки времени вагонетки с сырыми, а с другого конца выходят вагонетки с высушенными изделиями. Схема работы сушилки может быть принята прямоточная, противоточная и комбинированная. Прямоточная система применяется при сушке гипсовых изделий, когда большой перепад температур в конце сушилки недопустим из-за возможной дегидратации изделия выше 60 + 70° С. Противотоком сушатся обычно керамические изделия, которые являются весьма чувствительными к сушке в первый ее период, когда требуют мягкого режима во избежание перенапряжений и образования трещин. После снижения влажности изделий до критической величины режим сушки может быть более жестким, а поэтому вполне допустима сушка изделий на выходе из сушилки газами, имеющими большой температурный напор и незначительную относительную влажность. [c.433]

Вследствие разности концентрации на поверхности и внутри высушиваемого изделия влага поднимается из глубины на поверхность, стремясь выровнять нарушенное равновесие концентраций. Этот процесс называется внутренней диффузией. Поверхностное испарение и вызванная им внутренняя диффузия влаги продолжается до тех пор, пока из сырца не удалится вся механически примешанная влага. Полное удаление гигроскопической влаги из сырца возможно лишь при нагревании до ПО— 120 °С. Скорость внутренней диффузии определяется вла-гопроводностью материала и перепадом (градиентом) влажности в направлении передвижения влаги. Внутренняя диффузия всегда протекает медленнее, чем внешняя. Наиболее благоприятным условием для сушки является равенство внутренней и внешней диффузии. Поверхностные слои изделия в процессе сушки всегда имеют меньшую влажность, чем внутренние. Скорость сушки — количество воды, удаляемой с единицы поверхности изделия в единицу времени — зависит главным образом от температуры, относительной влажности и скорости движения теплоносителя, а также от постоянных факторов— барометрического давления, структуры, формы и размеров изделия (рис. 26.6). Из рисунка видно, что процесс сушки можно разделить на три периода начального нагрева постоянной скорости сушки — прямолинейный участок кривой, падающей скорости сушки, который начинается с точки К, называемой первой критической точкой, после которой дальнейшее удаление влаги практически не вызывает усадочных явлений. Уменьшение интенсивности испарения после критической точки связано с падением давления водяных паров на поверхности материала. В период падающей скорости для повышения интенсивности сушки требуется повышение температуры и уменьшение влажности сушильного агента. [c.292]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...