Пластина в свободной струе

ЧЕРЕЗ КЛАПАН, ИЗ-ПОД ЗАТВОРА. ПЛАСТИНА В СВОБОДНОЙ СТРУЕ И В КАНАЛЕ [c.254]

В случае пластины, расположенной в струе, вытекающей из сопла (рис. 19,в), комплексный потенциал в плоскости годографа имеет источник в точке = и и сток в точке = еЧ В случае длинного канала источник находится в точке = и и сток в точке i= 1. Для пластины в свободной струе источник расположен в точке = 1 и сток — в точке = е . Поскольку [c.52]

Аналогично, если пластина (шириной 2Ь ) находится в свободной струе ширины я (рис. 19, б), то имеем [c.52]

Колебания решетки в сверхзвуковом потоке представляют более-простую задачу, решаемую общими методами, развитыми для произвольной системы крыльев конечного размаха (Е. А. Красильщикова, 1952). Конкретно были изучены, методом аэродинамической интерференции,, колебания решетки пластин без выноса при сдвиге фаз а = О и (х = зт (что схематизирует колебания одиночной пластины соответственно в свободной струе и между жесткими стенками) при сверх- и при околозвуковых скоростях ( Д. Н. Горелов, 1966). [c.142]

Исследования турбулентных пульсаций в пограничном слое на пластине, выполненные П. С. Клебановым в работе [ ], показали также, что во внешних частях пограничного слоя турбулентность носит такой же перемежающийся характер, как и в начальном участке трубы (см. 1 главы XVI, рис. 16.2 и 16.3). Осциллографические записи турбулентных пульсаций показывают, что положение довольно четкой границы между сильно турбулентным течением в пограничном слое и почти свободным от турбулентности внешним течением сильно колеблется во времени. На рис. 18.6 показано распределение коэффициента перемежаемости у по сечению пограничного слоя на продольно обтекаемой плоской пластине. Значение у = 1 означает, что течение все время остается турбулентным, значение же у = О показывает, что течение все время остается ламинарным. Мы видим из этого рисунка, что турбулентность в пограничном слое, начиная от у = 0,56 и до у = 1,26, носит перемежающийся характер. Такое же явление наблюдается в свободной струе и в спутном течении. [c.511]

Теперь в общем решении (7.70), (7.75) исходной задачи перейдем к пределу при А -> 1. Это значит, что точка А сливается с точкой Н (см. рис. 7.25, а), т. е. стенка канала НА перестает существовать, и нижней границей течения становится лишь свободная граница струи НВ (рис. 7.27, а). Если же это течение симметрично продолжим вверх через стенку канала ЯО, то получим отрывное обтекание пластины свободной струей (рис. 7.27, б). [c.262]

Магнитопровод 1 набирается из пластин трансформаторной стали толщиной 0,1—0,35 мм. Длина магнитопровода должна быть равна ширине нагреваемой поверхности, т. е. в данном случае 160 мм. На пластинах в том месте, где подается закалочная вода, снимаются скосы для свободного прохода струи воды на охлаждаемую поверхность, как показано в разрезе на рис. 8-10. [c.130]

Испытания в дозвуковой свободной струе по схеме на рис. 11-10, а ограничены обычно точкой торможения, причем размер модели d может почти в 1,5 раза превышать диаметр среза сопла D. Это объясняется особенностями распределения давления при натекании дозвуковой струи на бесконечную пластину (см. 11-3). [c.325]

Рассмотренные только что случаи 2 и 3 дают представление о тех поправках на ограниченность потока, которые надо делать при продувках пластин в аэродинамических трубах с открытыми (свободная струя) и закрытыми рабочими участками. [c.210]

Длина ламинарной части свободной струи. Для определения местоположения сечения перехода можно воспользоваться аналогией между переходом пристенного ламинарного пограничного слоя в турбулентный вблизи тонкой плоской пластины, обтекаемой в продольном направлении безграничным потоком и переходом ламинарной свободной струи в турбулентную [30]. [c.121]

Проведено экспериментальное исследование интенсивности теплопереноса на водоохлаждающую плоскую поверхность (диск, пластина), расположенную на оси свободной осесимметричной турбулентной струи продуктов сгорания различных топлив в смеси с воздухом и с кислородом под различными углами и на различном удалении от сопла. Исследован теплоперенос в окрестности лобовой точки, распределение локальных коэффициентов теплопереноса по радиусу плоской поверхности, вычислена интенсивность интегрального теплопереноса в диапазоне температур потока 1000—2200° К. В опытах измерены скоростные и температурные поля свободной струи. Даны обобщенные расчетные зависимости. Библиографий 13. Иллюстраций 9. [c.404]

В этой модели предполагается наличие двух критических точек одна точка 5 на препятствии и другая R внутри течения в основании струи, как показано на рис. 26, а. Рассмотрим сначала случай симметричных кавитационных течений около пластины, перпендикулярной к потоку"). Как и в п. 3, отобразим течение симметрично на единичный полукруг Г вспомогательной плоскости t (см. рис. 26,6) так, чтобы пластина перешла в действительную ось, а свободная граница — в окружность. Это конформное отображение существует, является единственным и отображает точки 5, /, R, J течения в четыре точки мнимой оси соответственно /s=0, ti = ia, Ir = ib и /j = /(0 < a < 6 < 1). Поскольку бесконечно удаленная точка t = ti по отношению к течению является внутренней, то применимы замечания 5 и 6 теоремы 2, так что [c.74]

Рассмотренные только что случаи. 2° и 3° дают представление о тех поправках на ограниченность потока, 2) " J) которые надо делать при продувках пластин в аэродинамических трубах е открытыми (свободная струя) и за-Рис. 93. крытыми рабочими участками. К сожалению, теория разрывного течения в пространственном, хотя бы и осесимметричном потоке представляет большие математические трудности и не может быть здесь затронута ). [c.276]

Испытания струей проводились с целью показать, что свободная струя жидкости, ударяющая о плоскую или неправильную поверхность, может вызывать эрозию. В результате испытаний выяснилось, что кавитационные разрушения не ограничиваются рабочими колесами турбин или крыльчатками насосов, но наблюдаются во всех случаях, когда в потоке жидкости имеет место образование участков с весьма низким давлением, вызывающим образование пустотных пузырьков. Недавно были проведены испытания в струе высокого напора, которая направлялась под углом и ударялась в углубление на металлической пластине. Кавитационная эрозия отмечалась в месте низкого давления в жидкости, позади углубления. Результаты можно было наблюдать через несколько дней испытания. [c.1103]

И /пл- На практике настройка пластины в резонанс с колебаниями струи не представляет особых трудностей и осуществляется регулировкой скорости истечения струи и изменением расстояния между соплом и пластинкой. Пластинчатые Г. и. генерируют колебания с частота ми 2—35 кГц. Излучение акустич. энергии при работе пластинчатых Г. и. осуществляется в основном за счёт колеблющейся пластинки в направлении, перпендикулярном её плоскости, с максимумом посредине опор (рис. 1,й) либо вблизи свободного конца (рис. 1,6). [c.80]

Согласно терминологии, обсуждавшейся в начале главы 7, все приведенные выше измерения относятся к вынужденному (стесненному) сдвиговому восстановлению, поскольку материал ограничен стенками аппарата и подвергается сдвигу (без бокового расширения) в течение всего процесса восстановления. Измерения свободного восстановления после остановки сдвигового течения требуют удаления стенок аппарата. Это практически неосуществимо в ротационных приборах (конус — пластина или концентрические цилиндры), но такие условия могут быть реализованы при истечении жидкости из трубы. Этот случай обсуждается ниже в разделе Разбухание струй . [c.303]

Продемонстрируем метод на примере ) удара струи, вытекающей из канала конечной ширины, на перпендикулярно по отношению к ней расположенную пластинку (рис. 88). Рассмотрим правую половину физической плоскости z. Обозначим полуширину подводящего канала через L, полуширину пластины через I, расстояние пластины от выходного сечения канала через h. Скорость, одинаковую по величине вдоль границ свободных линий тока ВС и D , назовем Но, скорость в канале вдалеке от выходного отверстия н<х> тогда [c.205]

Формулы для определения коэффициента теплоотдачи в критической точке при взаимодействии осесимметричной турбулентной струи с нагреваемой пластиной, учитывающие влияние свободной турбулентности струи, получены путем совмещения зависимостей Nu =/(/г), Nu = /(/г) с зависимостью = / (h) (УП-51) для рассматриваемой осесимметричной струи. В результате имеем [c.191]

Рассмотрим теперь сверхзвуковое течение сжатия с большими локальными градиентами давления. (Давление изменяется на порядок на длинах порядка толщины пограничного слоя Ке а.) Безотрывное обтекание твердого тела в этом случае существовать не может, так как отрыв пограничного слоя вызывается меньшими по порядку величины перепадами или градиентами давления [18]. Важный пример течения этого типа, рассмотренный в работе [42], показан на фиг. 10. Это область присоединения полубесконечной сверхзвуковой струи к поверхности плоской пластины. Левее области присоединения струя и пластина разделены областью покоящегося газа. На границе струи и газа образуется вязкая область смешения (или свободный пограничный слой), течение в которой описывается классической теорией пограничного слоя. Предполагается, что начало зоны смешения лежит на некотором расстоянии I от области присоединения. (Ниже I используется в качестве масштаба длины и при вычислении числа Рейнольдса.) Продольный и поперечный размеры локальной области невязкого [c.252]

В гл. II и III мы будем исследовать течения, ограниченные одиночной пластиной или клином (который может, однако, проходить через бесконечно удаленную точку) и единственной свободной линией тока. Типичными примерами таких течений могут служить кавитационное течение за симметричным клином (рис. 9, а) и струя, истекающая из воронки (рис. 9,6). Если мы предположим, что имеется самое большее одна критическая точка, то из этого следует, что граница течения отображается на границу кругового сектора в плоскости годографа. Согласно гл. 1, п. 13, можно считать, что этим сектором (после подходящего изменения единиц измерения и координатных осей) является область Г (рис. 9,в), которая определяется для некоторого положительного п следующими неравенствами [c.36]

Задача XIII—20, Пластина, введенная в свободную струю воды перпендикулярно ее оси, отсекает часть расхода струи QJ и вызывает отклонение остальной части струи на угол а. Заданы скорость струи и = 30 м/с и полный расход ( = 36 л/с,, а также расход, отсекаемый [c.393]

Задача XI11-20. Пластина, введенная в свободную струю воды перпендикулярно ее оси, отсекает часть расхода струи и вызывает отклонение остальной части струи на угол а. Заданы скорость струи и = 30 м/с и полный расход Q = 36 л/с, а также величина расхода, отсекаемого пластиной = 12 л/с. Определить реакцию струи на пластину и угол отклонения струи. Весомостью жидкости и трением струи о пластину пренебрегать. [c.397]

В 1890 г. Н. Е. Жуковский поставил и решил исторически первую задачу теории решеток о струйном обтекании решетки пластин. На рис. 2 схематически изображено течение в физической плоскости 1 = х Л- ьу и в сопутствуюш их ей. Решетка располагается в плоскости z с периодом и. В критической точке 8 скорость 1 = 0. В точках и (на кромках пластины) начинаются свободные струи с постоянной по модулю скоростью I = 1 2. В бесконечности за решеткой струи достигают предельного направления а — а2 и проходят на расстоянии (измеряемом в направлении [c.105]

НА и HAi переходят в свободные границы АВ и А В , на которых давление постоянно и равно поэтому на них скорость постоянна — Oq. Точка D пластины — критическая, в ней скорость течения у = 0. На свободных границах струй СВ и С В , отрывающихся от пластины D i, давление и скорость постоянны. Поскольку в бесконечности справа (точка В) скорость должна быть одной и той же при стремлении к В как по АВ, так и по СВ (величина и угол с осью абсцисс 0о), приходим к выводу, что на свободных границах СВ и iBi скорость и давление соответственно равны Vq и р . [c.255]

Рис. 142. Зависимость коэффициента сопротивления пластины от ее относительной ширины а — обтекание свободной струей 6— обтеиа ние в канале

Влияние удаления пластины от выходного отверстия патрубка на распределение местных коэффициентов массообмена представлено на рис. 7 (при величине скорости выхода воздуха из отверстия патрубка 30 м1сек). Результаты опыта показывают, что величины местных коэффициентов массообмена изменяются в зависимости от расстояния s в том случае, если оно меньше длины начального участка потока о турбулентной свободной струи, выходящей из щели патрубка [7]. Характер изменения р может оказать влияние на выбор оптимальных условий при применении импактного течения. [c.164]

До второй мировой войны было проведено относительно мало фундаментальных исследований решеток, хотя некоторая информация относительно влияния кавитации на характеристики изолированных профилей, а также винтов и насосов имелась. В 1931 г. Бетц и Петерсон [3] применили теорию свободных струй Кирхгофа для расчета течения через решетку плоских пластин. Эти результаты соответствовали условию полного срыва потока или суперкавитации. В 1932 г. Лангер [15] сравнил экспериментальные данные с этой теорией. Гонгвер [10] использовал результаты Бетца—Петерсона для анализа предель- [c.358]

Теоретическое описание течений с суперкавернами основывается на методах теории струй идеальной жидкости, основы которой изложены в п. 7.11 и 7.12. Возможность применить эту теорию основывается на том, что на поверхности суперкаверны сохраняется постоянное давление и ее можно рассматривать как свободную поверхность. Схема струйного обтекания пластины, приведенная на рис. 7.30 (схема Кирхгофа), по существу воспроизводит плоскую суперкаверну с числом кавитации к = 0. Но каверны, отвечающие значениям х > О, имеют конечные размеры, и потому исследователи искали другие расчетные схемы, воспроизводящие суперкаверны конечных размеров. [c.401]

Теперь выведем формулу для определения коэффициента теплоотдачи в окрестности критической точки при взаимодействии плоской турлентной струи с пластиной, расположенной нормально к направлению ее скорости. Для этого воспользуемся гипотезой, согласно которой влияние свободной турбулентности натекающего потока на теп--лоотдачу в пристеночном пограничном слое можно учесть, введя в уравнение пограничного слоя коэффициент, учитывающий дополнительную вязкость согласно этой гипотезе свободная турбулентность как бы увеличивает вязкость в пристеночном пограничном слое. В работе [ПО] для коэффициента, учитывающего дополнительную вязкость е , предложена следующая зависимость [c.188]

При строго симметричном соударении двух одинакойых пластин, метаемых навстречу друг другу с одинаковыми скоростями, предполагаемые бугры деформаций имеют одинаковые геометрические размеры, скорости и остальные параметры. Взаимодействуя друг с другом, они должны деформироваться в сторону своих свободных поверхностей, образуя с течением времени кумулятивную струю. [c.25]

На первый взгляд можно подумать, что турбулентный пограничный слой на пластине или на любом другом теле можно рассчитать на основании уравнений движения (19.3а) и (19.36) так же, как ламинарный пограничный слой, с той только разницей, что учет сил трения необходимо производить одним из способов, указанных в главе XIX. Однако до настоящего времени такой расчет турбулентного пограничного слоя выполнить невозможно, так как пока мы не знаем, во-первых, характера смыкания турбулентного пограничного слоя с ламинарным подслоем, всегда существующим в непосредственной близости от стенки, и, во-вторых, закона трения в этой переходной области. В этом отношении в более выгодном положении находятся задачи связанные со свободной турбулентностью (глава XXIV), т. е. с такими турбулентными течениями, которые не ограничены какими-либо стенками. Примерами свободной турбулентности могут служить смешение струи с окружающей ее неподвижной жидкостью или размыв следа позади тела. Такого рода чисто турбулентные течения могут быть рассчитаны на основе дифференциальных уравнений в сочетании с эмпирическими законами турбулентного трения. В задачах же, связанных с турбулентным пограничным слоем, интегрирование уравнений движения весьма затруднительно поэтому для расчета турбулентного пограничного слоя пока приходится прибегать главным образом к приближенным методам, сходным с приближенными методами, разработанными для расчета ламинарного пограничного слоя. Приближенные методы для расчета турбулентного пограничного слоя также основаны в первую очередь на теореме импульсов, с успехом используемой для расчета ламинарного пограничного слоя. [c.571]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...