Наружная теплоотдача

В нормах теплового расчета котельных агрегатов [Л. 45], где использовались опытные данные [Л. 46] по наружной теплоотдаче к воздуху в одной, трех и четырех продольно омываемых трубах, расположенных в трубе-кожухе, и ряд других опытных данных, также предполагается одинаковая закономерность теплоотдачи для круглой трубы и продольно омываемых пучков труб. Однако рекомендована несколько иная формула [c.216]

Наружная теплоотдача от корпуса машины осуществляется одновременно конвекцией и излучением. [c.100]

Если в конвективном теплообменнике большая величина Lh сопровождается большим значением коэффициента наружной теплоотдачи (ан °°, но КиС н), что имеет место при кипении или конденсации, то динамические характеристики такого парожидкостного теплооб- [c.192]

Такие же безразмерные параметры получаются и при анализе теплоотдачи от поверхности трубы, но определяющим размером в них будет не длина I, а диаметр d, соответственно внутренней — при течении жидкости внутри трубы и наружный — при наружном обтекании одной трубы или пучка труб. [c.82]

По аналогии с примером 10.1 рассчитаем коэффициент теплоотдачи от воды к стенке трубы I =6695 Вт/ (м - К) Суммарное значение коэффициента теплоотдачи от наружной стенки трубы с учетом конвекции и излучения рассчитано в примере 12.1 2 = = 13,3 BT/iM- -K). [c.99]

Пример 12.3. Рассчитать, во сколько раз увеличится тепловой поток от трубы (условия примера 12.2), если ее наружную поверхность увеличить в 10 раз путем оребрения. Термическим сопротивлением ребер пренебречь. Коэффициенты теплоотдачи считать такими же, как 1) примере 12.2. [c.101]

Исследование теплоотдачи в каналах кольцевого сечения при использовании мелки. частиц естественного графита (dt 10 мк) произведено в [Л. 264] на установке типа [Л. 225] при внешнем и наружном нагреве потока [тепловой поток (4,9-ь20,6) 10 вт[мЦ. Опыты на чистом воздухе качественно согласуются с формулой (7-16), отличаясь, однако, систематически меньшими (на 11%) значениями а. [c.239]

Определить суточную потерю теплоты (в килограммах пара) участка трубопровода длиной 30 м и температуру наружной поверхности изоляции, если коэффициент теплоотдачи от пара к стенке Ui=2000 Вт/(м2-°С) и от внешней поверхности изоляции к окружающему воздуху 02=10 Вт/(м2-°С). Температура окружающего воздуха ж2=10°С. [c.18]

Трубчатый воздушный подогреватель производительностью 2,78 кг воздуха в 1 с выполнен из труб диаметром й(/йз = 43/49 мм. Коэффициент теплопроводности материала труб Л=50 Вт/(м °С). Внутри труб движется горячий газ, а наружная поверхность труб омывается поперечным потоком воздуха. Средняя температура дымовых газов /ц(1 = 250°С, а средняя температура подогреваемого воздуха 1к2=145°С. Разность температур воздуха на входе и выходе из подогревателя равна 6 =250° С. Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке ai = 45 Вт/(м - С) и от стенки к воздуху 03 = =25 Вт/(м2.°С), [c.18]

Определить средний по длине коэффициент теплоотдачи и тепловую мощность теплообменника, если температура внешней поверхности внутренней трубы t = 7(f С. Наружный и внутренний диаметры кольцевого канала равны соответственно dz=26 мм и d =2Q мм длина канала 1=, А м. [c.96]

Учитывая, что коэффициент теплоотдачи от воды к внутренней поверхности трубы будет значительно больше коэффициента теплоотдачи от наружной поверхности изоляции к воздуху, и принимая во внимание наличие изоляции, можно приближенно принять [c.104]

Определить средний коэффициент теплоотдачи от труб к натрию и среднее значение плотности теплового потока на поверхности труб при условии, что средняя температура наружной поверхности труб f = 256° . [c.147]

Определить значение коэффициента теплоотдачи аг, Вт/(м2-°С) от конденсирующегося водяного пара к наружной поверхности горизонтальной латунной трубки диаметром г/ 1 = 18/16 мм, температуры наружной и внутренней поверхностей стенки трубки t 2 и t i и количество пара Gz, кг/(м-ч), конденсирующегося ка наружной поверхности трубки. [c.163]

Определить коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности трубки испарителя к кипящей воде, если тепловая нагрузка поверхности нагрева q=2-W Вт/м , режим кипения пузырьковый и вода находится под давлением р = 2-10= Па. [c.174]

Определить коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности трубки испарителя, рассмотренного в задаче 9-1, при условии, что тепловая нагрузка <7=3-10 и 4-10 Вт/м , а остальные условия сохранены без изменений. [c.175]

Определить коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности трубы котла к кипящей воде, находящейся под давлением р = = 4,7 МПа, при температурах поверхности трубы t , равных 265, 270, 275° С. Определить также плотности теплового потока в этих условиях. [c.178]

Из уравнения следует, что критический диаметр d p изоляции не зависит от размеров трубопровода. Он будет тем меньше, чем меньше коэффициент теплопроводности изоляции н чем больше коэффициент теплоотдачи 2 от наружной поверхности изоляции к окружающей среде. [c.378]

Пример 24-4. Определить потери тепла шарообразным выпарным аппаратом, если внутренний диа.метр его равен di = 1,5 м, внешний (вместе с изоляцией) dj = 2,0 м и средний коэффициент теплопроводности стенки Яср = 0,12 вт/м-град. Температура рабочего тела внутри шара Л — 127° С, температура наружного воздуха /2 = = 27° С. Коэффициент теплоотдачи ai == 200 вт/м -град ап [c.387]

Пример 28-2. Определить коэффициент теплоотдачи от пара к вертикальной трубе конденсатора. Труба имеет наружный диаметр d = 30 мм, высоту Н > м и температуру поверхности 11° С. На поверхности трубы конденсируется сухой насыщенный пар при давлении р = 0,04 бар и температуре == 29° С. [c.456]

На рис. 95, а —г показаны типовые формы углового сопряжения стенок. При обычном сопряжении радиусами Л = (1,5 ч-2)5, описанными из одного центра (вид а], возможно утонение стенки на участке перехода вследствие смещения стержня. Лучше сопряжение радиусами, описанными из разных центров. Наружный радиус делают равным от 1 (вид б) до 0,7 (вид в) внутреннего радиуса. Для улучшения теплоотдачи, повышения жесткости и предупреждения усадочных трещин на сопряжениях малого радиуса полезно делать внутренние ребра (вид г). [c.80]

Функция Ф(г, /), входящая в формулу (6.58), выражает процесс выравнивания теплоты в тонком круглом диске без теплоотдачи, если теплота выделилась мгновенно по кольцу на наружной поверхности диска [c.194]

В ряде практических случаев, когда коэффициенты теплоотдачи сред мало изменяются по поверхности аппарата, можно рассчитать среднее для аппарата значение коэффициента теплопередачи к. При одинаковых параметрах обменивающихся теплотой сред (расходах, температурах, средних скоростях движения) значение k зависит от той поверхности, к которой его относят. При отнесении к наружной поверхности теплообмена, по аналогии с уравнением [c.250]

Прнмер 10.3. Рассчитать коэффициент теплоотдачи и тепловой поток к горизонтальной трубке парового подогревателя воды для горячего водоснабжения. Длина трубки / = = 2 м, наружный диаметр d = 18 мм, температура стенки <с=100°С. На трубе конденсируется насыщенный водяной пар, р = = 0,6 МПа. [c.89]

Число труб в пакете в горизонтальной плоскости выбирается исходя из скорости продуктов сгорания 6—9 м/с. Ско-))ость эта определяется стремлением, с одной стороны, получить высокие ко- )ффициенты теплоотдачи, а с другой — не допустить чрезмерн010 эолового износа. Коэффициенты теплопередачи при этих условиях составляют обычно несколько десятков Вт/(м -К). Для удобства ремонта и очистки труб от наружных загрязнений экономайзер разделяют на пакеты высотой I — 1,5 м с зазорами ежду ними до 800 мм. [c.151]

Определить тепловой поток через 1 кирпичной стены помещения толщиной в два кирпича (6 = 510 мм) с коэффициентом теплопроводности Х = 0,8 Вт/(м- С). Температура воздуха внутри помен(ения / ,-i = 18° коэффициент теплоотдачи к внутренней поверхности стенки Hi = 7,5 Вт/(м -°С) температура наружного воздуха i),i2 = —30°С коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности стены, обдуваемой ветром, 02=20 Вт/(м2-°С). Вычислить также температуры на поверхностях стены id и <с2- [c.11]

Определить значение коэффициента теплоотдачи от внутренней поверхности трубки к поде Иои, Вт/(м -°С), на расстоянии / = 600 мм от входа, если из опыта получены следующие данные сила тока, проходящего по трубке, / = 400 А расход воды G = 0,1 кг/с давление, под которым находится вода, р=И5 МПа температура воды на входе в трубку /ш1 = 300°С температура наружной поверхности трубки на расстоянии /=600 мм от входа <с.а = 350°С. [c.94]

Как изменятся значение коэффициента теплоотдачи и тепловая мощность теплообменника в условиях задачи 5-53, если наружный диаметр кольцевого канала d2 = = 32 мм, т. е. ншрина канала увеличится в 2 раза, при условии, что а) скорость движения воды и все другие условия останутся без изменений б) расход воды и все другие условия сохранятся без изменений. Ответ [c.97]

Определить коэффициент теплоотдачи от пара к трубке нсрхнего ряда горизонтального трубного пучка конде1гсата паровой турбины. Трубка имеет наружный диаметр /=18 мм и температуру поверхности с=22°С. [c.169]

При граничных условиях третьего рода для полого шара известны внутренний di и внешний 2 диаметры, температура горячей среды внутри шара ti и температура холодной среды 2. коэффициент теплотдачи от горячей жидкости к внутренней поверхности шара и коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности шара к окру-жаюш,ей среде 2. [c.379]

Пример 24-3. Стальной паропровод диаметром djd2 — 180/200 жлг с коэффициентом теплопроводности = ЬО вт м-град покрьгг слоем жароупорной изоляции толщиной 50 мм с X 0,18 вт м-град. Сверх этой изоляции лежит слой пробки толщиной 50 мм = = 0,06 вт/ж-гр<3(Э. Температура протекающего внутри трубы пара равна ti = 427° С, температура наружного воздуха 2 = 27° С. Коэффициент теплоотдачи от пара к трубе 200 вт1м -град, [c.386]

Пример 27-5. Цилиндрическая труба с наружным диаметром d == 30 мм и длиной I Ъ м охлаждается поперечным потоком воды с температурой t,,, = 10° С. Скорость воды да = 2 м1сек. Температура поверхности трубы /ст = 80° С угол атаки ф = 50°. Определить коэффициент теплоотдачи от поверхности трубы к охлаждающей воде и количество передаваемой теплоты. [c.445]

Рабочий зазор, т. е. зазор в работающем подпшпнике, равняется посадочному зазору минус температурное изменение зазора и плюс контактные деформации тел качения и колец от радиальной нагрузки. Температурные изменения зазора возникают в связи с тем, что внутреннее кольцо нагревается, как ггравило, больше, чем наружное, и работает в условиях худшей теплоотдачи. Разница температур колец доходит до 5...10 °С, а для особо быстроходных подшипников и подшипников, работающих в условиях повышенного тепловыделения на валу (вал — червяк и т. п.),— еще больше. [c.363]

Льюис и др. [485] измеряли теплоотдачу в радиальном и продольном направлениях от концентрического стержневого вольфра-митового нагревателя наружным диаметром 12,7 мм (2гг) в псевдоожиженном слое внутренним диалхетром 75 мм (2 г ), образованном стеклянными сферическими частицами или продуктами крекинга нефти (сферические частицы размером от 0,149 до0,074аш), взвешенными в воздухе или других газах (фреон-12. Не, СОз, СзНз, Нг). Эффективная теплопроводность в продольном направлении К была вычислена по повышению телшературы АТ по высоте слоя Ь [c.422]

Коэффициент температуроотдачи Ь вычисляют с учетом отдачи теплоты наружной и внутренней поверхностями трубы, причем в случае, если теплоотдача различна (например, охлаждение водой изнутри), значение Ь подсчитывают по формуле [c.196]

Для примера приведем значения е для некоторых термоприемников. Термометры сопротивления из оголенной платиновой проволоки диаметром 0,1 и 0,3 мм имеют е соответственно 0,03 и ,09 с, применение остеклованной платиновой проволоки с наружным диаметром 0,5 мм увеличивает е до 0,14 с [1]. Термометр сопротивления из вольфрамовой проволоки диаметром 50 мкм и длиной 11 мм имеет расчетное значение е, равное 7,2-10 с (при расчетах принято а = 4,8-10 Вт/(м2-К). Медно-константановая бескорольковая термопара, изготовленная из проволоки диаметром ,5 -мм, и аналогичная термопара с диаметром спая 1 мм имеют е соответственно 1,12 и 2,5 с [коэффициенты теплоотдачи термоэлектродов и спая с воздухом приняты при расчетах соответственно равными 400 и 260 Вт/(м2-К)], т. е. наличие королька в данных условиях увеличивает инерционность термопары более чем в 2 раза. Для сравнения отметим, что для ртутного термометра с наружным диаметром резервуара 7 мм е равен 14 с. [c.181]

Рассмотрим однослойную цилпидрическую стенку (трубу) с внутренним д 1аметром с/,,,,, наружным и длиной I. Стенка трубы характеризуется коэффициентом теплопроводности X. Внутри трубы течет более нагретая среда с температурой /т, снаружи — более холодная с температурой t . Суммарные коэффициенты теплоотдачи на внутренней и наружной поверхностях трубы j,H и н. Температуры г.оверхностей стенки и t -i неизвестны фис. 19.2). [c.230]

Из выражения (19.21) следует, что критический диаметр теплоизоляции с/цр зависит только от теплопроводиостн изоляционного материала Х д и коэффициента теплоотдачи а от наружной поверхности изоляции к окружающей среде и совершенно не зависит от размеров трубопровода. Поэтому для одной и той же трубы [c.234]

Нели в процессе теилооб.меиа коэффициент теплоотдачи хотя бы одной среды зависит от температурного напора, то н в этом случае можно применить апалнтическип метод, но расчет будет более трудоемким, так как требует последовательных приблни<е-пий, Е это.м случае поступают следующим образом. Задаются средней температурой стенки, В перво.м приближении можно принять Т=-- 0,5 (Т + Ti). Для принятой средней температуры стеики и заданной средней температуры потока, например Т , рассчитывают средний коэффициент теплоотдачи и коэффициент теплопередачи к, отнесенный к выбранной определяющей поверхности (внутренней, наружной п т, д.). Затем проверяют, соответствует ли выбранная температура 7 ,, значению, отвечающему условию стационарного процесса Та) = откуда [c.252]

В11 = еиАеп- Термическое сопротивление пепосредствеино стенкн оценивается величиной = б,р. На рис. 19,10, а представлен характер изменения температур в поперечном сечении трубы для испарителя, а на рис. 19.10, б — для конденсатора. Будем относить расчетную среднюю плотность теплового потока к наружной поверхности, на которой происходят фазовые переходы, и считать, что коэффициент теплоотдачи а,, зав1ггит от температурного напора, т. е. от плотности теплового потока. [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...