Давление допустимые на основания

Численные значения расчетных контактных напряжений, углов давления, полученные на основании формул (1.56) и (1.58), не превышают допустимых значений. Однако следует отметить, что их можно считать приближенными, так как не учитывалась податливость звеньев. [c.31]

Потери давления в гидродвигателях самоходных машин определяют в диапазоне температур -40 - -Ь80 С (для гидроприводов с шестеренными насосами от -20°С) с интервалом 20°С при работе на зимнем и летнем масле. Все полученные в результате расчета значения заносят в табл. 71, на основании которой строят графики в координатах ЕДР - г для каждого гидродвигателя. В учебных проектах строят только для одного гидродвигателя. Пример построения этих графиков приведен в следующем параграфе. Затем проводят параллельно оси абсцисс две линии на расстоянии от начата координат на 12% и 20% от номинального давления в гидроприводе. По точке пересечения этих линий с графиками потерь давления находят граничные значения минимальной оптимальной и допустимой температур эксплуатации спроектированного гидропривода для выбранной рабочей жидкости. [c.281]

Намечая пути решения задачи на основании изложенного выше, а именно постепенного нарастания давления в подпоршневом пространстве пневматического механизма 6 (см. рис. XII,7) за счет регулируемых редукционного клапана 3 и дросселя 5, допустимо предположить, что движение поршня пневматического механизма начинается до того, как в подпоршневом пространстве установится постоянное давление. Иначе говоря, на поршень некоторое время может действовать переменное давление Рд . С другой сто- [c.234]

На основании указанных опытных данных была установлена зависимость необходимой высоты парового объема циклона Н от нагрузки для различных давлений пара. На рис. 4.1 даны соответствующие кривые для различных давлений пара. Следует отметить, что высота паровой части циклона Н принималась от оси верхнего ввода пароводяной смеси до дырчатого потолка. Как видно из указанных кривых, при изменении высоты циклона от О до 0,8 м допустимая нагрузка циклона значительно возрастает. Дальнейшее увеличение высоты в пределах от 0,8 до 1,8— [c.52]

На основании такого материала разрабатываются конструктивные формы топочных устройств различного назначения и создаются нормы для определения их размеров. Так, например, размеры топок паровых котлов сейчас выбираются по напряжениям, принимаемым на единицу объема топки. Для камер горения газовых турбин обычно исходят из напряжения, принимаемого на единицу площади поперечного сечения топочного объема и приходящегося на 1 атм давления. При этом учитывается, что время пребывания в камере и, соответственно, напряжение пропорциональны давлению. Расчетные нормы отражают не только сам процесс горения, но и такие факторы, как допустимые потери напора, необходимое охлаждение газов в топочном объеме котла, некоторые чисто технологические требования и т. д. [c.219]

На основании всего сказанного можно принять следующую схему решения, относящуюся к случаям, когда числа Re достаточно велики. Вне динамического пограничного слоя течение считается потенциальным. Поскольку пограничный слой очень тонок, определение поля скоростей, а следовательно, и распределения давлений в потенциальном течении, допустимо производить так, как если бы последнее простиралось вплоть до самой поверхности обтекаемого тела. Затем производится расчет пограничного слоя. [c.106]

Допустимая скорость течения жидкости является также функцией рабочего давления. На основании практики для следящих гидроприводов можно рекомендовать для напорных трубопроводов следующие величины скоростей [c.63]

С. С. Руднев на основании обобщения опытных данных предложил формулу для определения максимально допустимого, с точки зрения возникновения кавитации, значения падения динамического давления [c.53]

Основание, на котором должен работать кран, необходимо заблаговременно осмотреть, проверить и в случае необходимости соответствующим образом подготовить (выровнять и уплотнить). При проверке и подготовке основания для работы крана надлежит руководствоваться данными об удельных давлениях под опорами крана и допустимых уклонах основания, приведенных в паспорте. [c.216]

Фундамент воспринимает массу парогенератора или водогрейного котла, его обмуровки, каркаса и передает ее на грунт. Опорная площадь фундамента определяется из условия допустимого давления на основание и зависит от характера грунта. Фундамент парогенератора или водогрейного котла обычно не связывают с фундаментом здания, чтобы каждый из них имел независимую осадку. Глубина закладки фундамента выбирается с таким расчетом, чтобы обеспечить его устойчивость и минимальную осадку. [c.297]

Напряжения, развивающиеся в коллекторах пароперегревателя при останове и пуске котла, можно разделить на напряжения от внутреннего давления, компенсационных усилий пароперепускных труб и термические напряжения от теплового удара, радиальной разности температур в стенке и разности температур между нижними и верхними образующими коллекторов. Суммарные напряжения на внутренней поверхности стенки коллектора можно оценить аналитически в соответствии с рекомендациями и указаниями 11.3 и на основании анализа малоцикловой усталости слабых мест определить допустимую скорость прогрева коллектора, обеспечивающую надежный режим пуска котла или условия вывода его в резерв. [c.267]

Принцип действия ограничителей карбюраторов К-22 (рис. 39), К-82 и К-84 основан на следующем. Когда число оборотов коленчатого вала становится больше допустимого, давление воздуха на левую сторону дроссельной заслонки возрастает настолько, что заслонка, преодолев сопротивление пружины, прикрывается, уменьшая этим подачу смеси. [c.74]

При эксплуатации гусеничного крана особое внимание следует уделять состоянию основания, на котором он работает. Оно должно быть предварительно проверено и при необходимости выровнено и уплотнено. Допустимый уклон основания оговаривается в паспорте крана, он зависит от геометрических параметров рабочего оборудования и колеблется от 1 до 3 При определении надежности основания необходимо учитывать, что максимальные (краевые) давления под гусеничными тележками в 5—6 раз превосходят среднее, указываемое в паспорте крана. [c.210]

Стреловые самоходные краны работают в основном на площадках с естественным грунтом. Поэтому безопасность их использования зависит от степени подготовки монтажной площадки. Особое внимание следует уделять основанию, на котором должен работать кран. Основание необходимо заблаговременно осмотреть и проверить и при необходимости выровнять и уплотнить. При проверке и подготовке основания следует руководствоваться данными об удельных давлениях под опорами кранов и допустимых уклонах основания, приведенных в паспортах или инструкциях по эксплуатации (табл. V. ). При этом необходимо учитывать, что приводимое в паспортах гусеничных кранов среднее удельное давление значительно меньше действительных краевых давлений, возникающих под гусеницами. Проверять уклон основания следует с помощью нивелира или креномера крана. [c.149]

Безразмерный критерий б можно условно рассматривать как характеристику средней скорости поршня. Анализ многочисленных расчетных и опытных данных показал, что именно величина б в наибольшей степени связана с законом движения поршня. На основании тех же данных установлено граничное значение бу, при превышении которого невозможно получить движение поршня, близкое к установившемуся. Для начальных условий по давлению в полостях 1-го вида в качестве такой границы допустимо принять б , = = 0,25, и тогда условие получения установившегося движения запишется в виде [c.174]

ГИИ, определяющей высоту и щирину разрабатываемого забоя, характеристику разрабатываемого грунта (удельное сопротивление грунта копанию кх) и допускаемое давление на грунт ходового оборудования. Указанных данных достаточно, чтобы решить вопрос общей конструктивной схемы машины и, предварительно, ее типоразмера. При этом может быть проработан и окончательно решен вопрос о возможности и допустимом по экономическим соображениям применении некоторых вариантов решения, например разбивка очень высокого и широкого забоя по высоте к ширине или только по одному из этих параметров. В подобном случае могут существенно уменьшиться линейные параметры машины, что полностью изменит и конструктивные решения. После решения конструктивной схемы машины производят выбор главного параметра, с которого и начинается расчет на основании исходных данных. Очевидно, решающим фактором является анализ двух исходных данных — теоретической производительности и удельного усилия, реализуемого ротором на 1 см сечения стружки. Если в исходных данных указана эксплуатационная производительность Яа, то переход от нее к теоретической может быть выполнен общепринятым [62] и приведенными выше расчетами. Кроме того, приближенно практическая эксплуатационная производительность составляет 48—50% теоретической при непрерывной работе. [c.328]

Расчет диаметров трубопроводов производится на основании данных пароводяного баланса энергоустановки, которым определяются количества н параметры транспортируемых пара и воды. Материал и толщины стенок трубопроводов выбираются в зависимости от давления и температуры среды, проходящей по трубопроводу, в соответствии с правилами Госгортехнадзора. Обычно, исходя из расходов пара, воды или конденсата, определенных в расчетах тепловой схемы, и допустимых скоростей их, предварительно определяют требуемые диаметры трубопроводов по формуле (8-1), а затем подбирают по нормалям трубопроводы, соответствующие параметрам среды, проходящей через них, и повторным расчетом по формуле (8-2) проверяют фактические скорости они не должны быть больше допустимых. [c.213]

При работе с гидравлическими домкратами для обеспечения безопасности следует проверить исправность манометра, по которому следят за тем, чтобы давление жидкости не превысило максимально допустимого проверить действие данной нагрузки на основание, на которое опирается домкрат. [c.46]

Исходя из прочности соединяемых деталей, определяем допустимое давление то формуле, полученной на основании формулы (118) [c.194]

В целях экономии металла, а также для повышения надежности работы стальных сосудов и аппаратов, работающих под давлением агрессивной среды, рекомендуется установить предельно допустимую коррозию металла, приводящую к уменьшению толщины стеики на 10% в год. Если коррозия металла превышает эту допустимую норму разрушения, то следует принимать меры по защите сосудов и аппаратов от коррозии футеровкой внутренних поверхностей коррозионно-стойкими материалами или использованием аппарата для изготовления легированных и коррозионностойких сплавов. Так как степень коррозионного разрушения стальных сосудов и аппаратов можно выявлять только при остановке аппаратуры на плановый ремонт, то рекомендуется устанавливать межремонтные циклы на основании данных, приведенных в табл. 1-1Х. [c.139]

В. Н. Щелкачев указывает на ценные зависимости В. М. Добрынина, устанавливающие зависимость проницаемости, пористости и сжимаемости горных пород от величины Рск- При этом В. Н. Щелкачев отмечает, что на основании этих опытов (В. М. Добрынина.— Примеч. авт.) также можно считать, что в диапазонах изменения давления Рек. с которыми приходится сталкиваться в обычных условиях разработки артезианских и нефтеносных пластов, величины коэффициентов сжимаемости, проницаемости, пористости и пьезопроводности пластов изменяются очень незначительно и их приближенно вполне допустимо принимать постоянными . [c.349]

На основании данных технических условий на компрессор строится характеристика производительности компрессора в зависимости от входного давления. Технические условия должны содержать данные о производительности компрессора при расчетном давлении на всасывании, а также при минимальном до-пустимом и максимальном допустимом давлениях. По трем этим значениям строят кривую зависимости производительности от входного давления. Для построения кривой принимают нижние значения производительности в пределах установленного ТУ допуска. [c.324]

Использование природного газа для испытания конденсатопровода создает дополнительные трудности при пуске его в эксплуатацию по описанной выше технологии. Эти трудности связаны в основном с необходимостью снижения давления в конденсатопроводе и утилизации низконапорного газа. Максимально допустимое значение давления газа в конденсатопроводе определяется в каждом конкретном случае на основании данных о профиле трассы, характеристике насосного оборудования и величине рабочего давления. Для конденсатопроводов, уложенных по резко пересеченной местности, а также при большой протяженности магистрали исходное давление должно быть близко к атмосферному. Однако, даже в этом случае не исключается возможность того, что пусковое давление будет выше допустимого по условиям прочности конденсатопровода и развиваемого насосами давления нагнетания. [c.328]

Интервал времени, у которого началом отсчета является пуск после планово-предупредительного ремонта, а окончанием - наработка, при которой вероятность безотказной работы достигает 0,85 при относительной погрешности, не превышающей 5%, можно считать ресурсом между смежными планово-предупредительн1ши ремонтами. Из этого не следует, что при P[t) 0,8 0,05 нужна замена тех однотипных деталей, часть из которых повредилась и явилась причиной отказа. При этом во избежание перебраковки должна быть проведена тщательная диагностика. Ресурс, определенный статистико-вероятностным методом, не является предельным. Предельный ресурс определяется на основании прямых измерений, выполняющихся с помощью различных измерительных инструментов и приборов. Возможно несколько подходов к оценке предельного состояния. Однако план решения этой задачи при всех подходах однозначен. На первом этапе определяются даты проведения диагностики, связанной с признаками старения. Это могут быть длительные наработки времени, близкие к назначенному сроку службы котлов остаточная деформация, близкая к предельно допустимой или превышающая ее появление отдулин, свищей и других аномалий, присущих либо длительным наработкам, либо резко отрицательным событиям (упус-кам воды, резким выбегам температуры выше 480 С, пускам с нарушением условий нормального разогрева деталей, превышениям давления выше допустимых по НТД значений, пропариваниям, видимым растрескиваниям металла и др.). [c.170]

В табл. 25—35 приведены выборочные сведения для труб, не превышающих по наружному диаметру 50 мм. Допустимые рабочие и разрушающие давления для труб определяются по табл. 36 и ПО и номограмме, приведенной на рис. 69, на основании механических свойств, указанных в таблицах. Для давлений 150 кГ1см и выше применяются стальные бесшовные трубы. По данным работы [5], применение стальных электросвар-ных труб в практике ограничивают обычно рабочим давлением до 70 кГ/см" , стальных водогазопроводных труб — до 10/сГ/сж , труб из алюминиевых сплавов — до ЪОкГ/см , медных труб — до 30 кГ1см . В гидросистемах, работающих на минеральных маслах, не рекомендуется применение медных труб, способствующих окислению масла. [c.53]

Допустимые утечки жидкости. Ввиду сложной зависимости герметичности от различных факторов полное устранение утечек затруднительно, поэтому в большинстве случаев оговаривается допустимая утечка. Примерно 80% радиальных уплотнений валиков насосов (0 15—2Ъ мм) из синтетической резины имеют утечку 0,0022 г ч, или около одной капли за 10 ч работы. Подобную утечку трудно измерить, поскольку жидкость успевает испариться. Около 15% уплотнений имеют утечку 0,002-0,1 г ч, которая в большинстве случаев считается предельной. Лишь небольшая часть уплотнений имеет утечки более 0,1 г ч (кроме случаев, связанных с дефектами, неправильным применением или неудачным выбором типа уплотнения). На основании этого оптимальной величиной допустимых утечек при манжетном уплотнении при давлении 1 кПем для валиков распространенных размеров (0 15—25 мм) можно считать 0,1—0,2 см 1ч. [c.549]

Одним ИЗ основных требований к вьгсокотемператур-ным органическим теплоносителям является требование термической стойкости, поскольку в отличие от жидкометаллических и ионных теплоносителей коррозийное воздействие их на конструкционные материалы практически исключено. Сочетание этого требования с требованиями минимальной температуры плавления и максимальной температуры кипения при атмосферном давлении, а также с требованием дешевизны является достаточным осноВ1анием для характеристики данного теплоносителя как наиболее совершенного, экономически выгодного. Рассматривая с этой точки зрения описанные выше однокомпонентные ВОТ, следует отметить следующее. Молекулярные теплоносители с симметричными молекулами термически менее стойки, нежели молекулярные теплоносители с плоскими молекулами. Максимально допустимая рабочая те1мпература первых намного ниже, чем вторых. Молекулярные теплоносители с длинными молекулами имеют самую высокую температуру кипения при атмосферном давлении среди всех известных ВОТ однако термическая стойкость их не изучена. На основании их строения есть основания предполагать, что она ниже, чем у молекулярных теплоносителей спло-7—2411 97 [c.97]

Для вычисления К с на основании измерений разрушающего напряжения при ударных испытаниях используются образцы Шарпи с надрезами в виде усталостной трещины и боковыми канавками (Разон и Турнер, 1966 г.). Точные значения Кю могут быть получены только при температурах ниже NDT, т. е. ниже эксплуатационной температуры конструкций (рис. 17). Задача состоит в определении и использовании значений показателя вязкости разрушения в условиях плоской деформации, которые могут быть более жесткими, чем в действительности. Ввиду йеоб ходимости учета образца и динамического нагружения задержи вается непосредственное использование метода линейной меха ники разрушения, способствующего определению максимально допустимого размера дефекта в конструкциях. Однако, несмотря на трудности, ученые применяют этот метод для исследования, в частности, толстостенных стальных сосудов высокого давления ядерных реакторов (Ландерман и др., 1967 г.). [c.234]

На основании систематизации имеющихся данных по водородоустойчивости сталей во ВНИИНефтехиме [35, 37, 39—44] была составлена табл. 10.11, в которой даны предельно допустимые температуры применения ряда конструкционных сталей при различных парциальных давлениях водорода. В зависимости от фазового состава, стали отнесены к различным группам по водородоустои-чивости [47]. [c.361]

До настоящего времени недостаточно исследован вопрос о количественной оценке допустимых размеров гофр. На основании опытных данных принят допуск на образование гофр для труб, работающих при давлениях до 2 кПсм , высота гофра не должна превышать 5—6% величины при давлении от 2 до 16 /сГ/сж высота гофра не должна превышать 3% при давлении свыше 16 кПсм высота гофра не должна превышать 2% [c.54]

Наряду с исследованием внутренних процессов, протекающих в вихревых камерах, делаются попытки использовать характеристики, полученные для элементов определенного типа, при расчете элементов, отличающихся от ранее исследовавшихся размерами или давлениями питания. Вопрос о допустимости такого перехода решается на основании опытных данных. В качестве примера на рис. 20.4, в для одного из вихревых струйных элементов приведены характеристики Qг/Q2,max=(f[ Pi — ро)/ро] при двух различных давлениях питания / — при Ро=1,4 кГ/см и 2 — при Ро=7 кГ/см . Эти характеристики сравнительно мало отличаются одна от другой. Они получены для струйного вихревого элемента, у которого площадь сечения выходного отверстия равнялась 16 мм , а площадь сечения канала управления была равна 2 мм элемент работал на воздухе, причем на выходе поддерживалось атмосферное давление [79]. [c.221]

Ниже приведены допустимые усилия на основание из шпал, площадь которого 270X270 см , и допустимые удельные давления на уплотненные грунты. [c.144]

В отличие от этого подхода, базирующегося на дислокационной теории пластической деформации, в работах [20, 21] и ряде других на основании большого количества экспериментальных данных по исследованию структуры материала, деформированного в условиях одновременного действия высокого давления и сдвиговой деформации, сделан вывод о неприменимости традиционных дислокационных представлений о механизме пластического течения в указанных условиях, так как исходя из них нельзя объяснить квазижидкое течение материала и образование в нем аморфных состояний. В работе [22] жидкоподобное течение материала внутренних границ раздела в условиях локализации деформации расс.матривается как течение материала, находящегося в высоковозбужденном структурно неустойчивом состоянии, характеризующемся аномально высокой интенсивностью перестроек атомной структуры. В настоящее время теория сильновозбужденных состояний в кристаллах начинает интенсивно развиваться [23]. Так, в работе [24] дана феноменологическая теория перестройки конденсированной среды под действием интенсивных возмущений. Доказано, что сильное внешнее возмущение должно приводить к коллективной перестройке конденсированного состояния атомов. Если общим свойством невозбужденных конденсированных систем является периодическое расположение атомов в узлах решетки, положения которых отвечают точкам минимумов потенц 1альн( го рельефа, и в уел виях слабого возбуждения, когда допустимо адиабатическое приближение, картина колебаний атомов определяется заданием потенциальной энергии атомов в зависимости от величины смещений, то с увеличением возбуждения возможна перестройка потенциального рельефа атомов, причем минимумы потенциала невозбужденной системы могут смещаться и даже исчезать. При этом могут возникать особенности пластического течения в условиях интенсивной пластической деформации, кото- [c.151]

Следует еще остановиться на вопросах оценки влияния порового давления на прочность и несущую способность оснований и откосов. Подобно тому как изучение эффектов ползучести и фильтрационной консолидации существенно для прогноза развития деформаций оснований и осадок сооружений во времени, учет этих факторов в задачах о несущей способности и устойчивости оснований и откосов также необходим и важен для приложений. Простейшие и широко распространенные приемы для такого учета сводятся к следующему. В соотношении, связывающем сдвигающие и нормальные напряжения в предельном состоянии, из нормальных сжимающих напряжений вычитается поровое давление. Допустимые внешние нагрузки на основание или откос при этом оказываются пониженными. Решение практических задач устойчивости обычно производится по приближенной схеме с использованием поверхностей скольжения фиксированной формы, рассмотренной в 3. По этому вопросу следует отметить работы Г. И. Тер-Степаняна (1957, 1961), М. Н. Гольдштейна (1964) и др. [c.220]

Допустимость такого предположения о поверхностях разрыва, на которых скорость изменяется скачком (см, № 92 первого тома), вытекала также из следующи соображений. Вообразим бесконечно длинный круг-лый цилиндр, который равномерно движется со скоростью и в направлении, перпендикулярном к своей оси (двухмерное течение). Тогда в точках и Р,, на поверхности этого цилиндра, расположенных симметрично относительно обеих критических точек и в одном с ними поперечном сечении, скорость жидкости будет равна 2 . Для того чтобы давление в этих точках не было отрицательным, что физически невозможно, давление в бесконечности должно иметь на основании уравнения Бернуллн [c.128]

Разработка или выбор средств защиты от шума проводится на основании акустического расчета, позволяющего определить в стадии проектирования ожидаемые уровни звукового давления (УЗД) в расчетных точках при известных источниках шума (ИШ) и их шумовых характеристиках, или измерений шума (в условиях эксплуатации). Требуемое снижение шума, дБ, АЬтр = Ь - доп, где Ь - рассчитанные или измеренные УЗД доп - допустимые УЗД. Методика акустического расчета известна из литературы. [c.424]

Осуществление различных условий обжига по длине печи всегда происходит не в одном сечении печи, а растягивается по длине, причем тем больше, чем больше сечение печи. Поэтому между длиной печи и ее сечением должна существовать определенная зависимость. На основании анализа работы существующих печей эта зависимость характеризуется соотношени- м между сечением Р а длиной печи Ь м, показанным на рис. 114. Приведенные соотношения характеризуют лишь порядок размеров печи. Чем длиннее печь, тем легче создать на различных участках трог эуемый температурый и газовый режим, так как в длинной печи переход от одних температур к другим или от одного состава газов к другому происходит более плавно. Однако удлинение печи увеличивает сопротивление на пути газовых потоков. Эхо вызывает необходимость работать при повышенных давлениях и сооружать специальные устройства, облегчающие продвижение газовых потоков. Повышенные сопротивления в печи приводят к увеличению потерь горячих газов и подсоса холодного воздуха через неплотности, что снижает температуру обжига, увеличивает неравномерность режима по сечению печи и т. п. Кроме того, стоимость печи возрастает почти пропорционально увеличению длины, производительность же печи не находится в такой зависимости. Пропорционально увеличению длины печи возрастает и площадь здания, занимаемого печной установкой. Поэтому следует выбирать длину печи, минимально допустимую при данном сечении. Увеличение сечения печи мало отражается на ее стоимости и почти совсем не сказывается на занимаемой площади. Однако чем больше сечение, тем значительнее неравномерность режима и, следовательно, тем больше должна быть общая продолжительность обжига. [c.303]

Основание, на котором должен работать кран, заранее осматривают, проверяют и в случае необходимости соответствующим образом подготавливают (выравнивают и уплотняют). При проверке и подготовке основания руководствуются данными, приведенными в паспортах кранов (удельное давление под опорами краиа и допустимые уклоны основания). При этом необходимо учитывать, что приводимое в паспортах гусеничных кранов среднее давление значительно меньше действительных краевых давлений, возникающих пол гусенпцами. Например, для гусеничного крана СКГ-40 со стрелой длиной 15 м прн среднем давлении 0,9 кгс/см2 без груза и 1,7 кгс/сы [c.245]

Подобные виды нагружения с учетом горнотехнических условий эксплуатации и в первую очередь угла падения пласта, его мощности, характеристик пород кровли и почвы, схемы работы комплекса (по падению, восстанию, простиранию) могут явиться причиной потери секциями жрепи заданной пространственной ориентации. Это может выразиться в погружении основания секций. в почву, когда вертикальная равнодействующая сил на секцию, отнесенная к площади основания, создает давление, п(ревышающее допустимое для данных условий. Смещение равнодействующей относительно центра опорной по верхно-сти и наличие моментов, передаваемых на основание со стороны перекрытия и ограждения, вызывает неравномерность распределения давления на площадь основания и, как следствие, перекос секции в пространстве относительно плоскости пласта. [c.299]

Для расчета потерь давления при конденсации в трубе используются различные методики, основанные на разных моделях процесса. Так как расчетные уравнения i[6.22, 6.23 и др.] составляются на основе корреляции опытных данных, то они справедливы для условий опыта и не могут распространяться на другие условия и тем более на теплоносители с иными физическими свойствами без дополнительной экспериментальной проверки. Сравнение опытных данных по перепаду давления при конденсации Б трубе N264 с расчетными по известным рекомендациям, так же как и по теплообмену, не дало положительных результатов. Аналитическое рассмотрение данной задачи [6.25, 6.46, 6.50, 6.51] обычш) или не завершается конкретными рекомендациями дА расчета, или при их составлении принимаются допущения, требующие введения эмпирических поправок. Применение для расчетов формул, полученных при адиабатном гомогенном или раздельном течении без учета рсо-бенностей гидродинамики течений с конденсацией, как указывалось выше, допустимо лишь в отдельных случаях, когда влияние массообмена незначительное. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...