Амплитудный Особенности

Возможны, конечно, решетки амплитудно-фазовые, т. е. воздей-ствуюш,ие одновременно и на амплитуду, и на фазу. Общая теория таких решеток представляет повторение теории, рассмотренной в 45. Только вместо множителя sin Г(я / Д sin <р sin а -(яДД)8Шф = — - представляющего распределение амплитуды при дифракции на одной достаточно широкой щели, войдет множитель более общего вида F b,X, ф), также зависящий от ширины штриха Ь, длины волны Я и угла дифракции ф, но передающий и особенности штриха (его профиль, отражающую или пропускающую способность и т. д.). Таким образом, формула (46.1) заменится на [c.207]

Из изложенного следует, что пробой газов - явление электрическое. Поэтому все численные результаты экспериментов по пробою газов относятся к максимальным (амплитудным) значениям напряжения. Поскольку в разрушении жидких и особенно твердых диэлектриков существенную роль играют тепловые процессы, то при приложении к диэлектрикам переменного напряжения численные значения пробивного напряжения относятся к действующим. [c.117]

Следовательно, если искать решение уравнения (14.13) в виде y — As n(iit, то возможно получение трех различных амплитуд при одной и той же частоте (о. Возможность возникновения нескольких периодических режимов при одной и той же вынуждающей силе составляет характерную особенность нелинейных систем. На рис. 50, а показана зависимость амплитуды А от частоты со, или амплитудно-частотная характеристика, для случая, когда коэффициент жесткости увеличивается при увеличении силы. Пунктиром показана скелетная кривая — график зависимости между частотой и амплитудой свободных колебаний. Сравнение полученной амплитудно-частотной характеристики с резонансной кривой при линейном упругом звене (см. рис. 48,а) показывает, что нелинейность упругого звена приводит к возникновению колебаний с большой амплитудой при частотах вынуждающей силы, превышающих собственную частоту (затягивание резонанса в область высоких частот). [c.118]

С наклоном амплитудно-частотной характеристики и возмож-остью существования нескольких режимов движения связана дру-ая особенность нелинейных систем — срыв амплитуды. Предста-им себе, что частота ш увеличивается начиная от некоторого зна-ения, расположенного на ветви I рис. 50, в). Частота может увели-[иваться до значения со = со. При )Том значении частоты происходит рыв амплитуды и переход на ветвь 3. Если частота со уменьшается от некоторого значения, соответствующего ветви 3, то срыв амплитуды [c.119]

Уравнение движения защищаемого объекта после его линеаризации обычно имеет вид, сходный с видом уравнения (14.13). Характерной особенностью решения этого уравнения является зависимость квадрата собственной частоты от амплитуды, изображаемой скелетной кривой (см. рис. 50), и, как следствие, наклон амплитудно-частотной характеристики в области резонансных частот. [c.142]

Структурная схема прибора, действие которого основано на амплитудном способе выделения информации, приведена на рис. 65, б. Сигнал, полученный от блока 2 ВТП, возбуждаемого генератором /, усиливается усилителем 3 и детектируется амплитудным детектором 4, а постоянное напряжение детектора 4 подается на индикатор 5. Характерная особенность блока 2 в данной схеме — наличие компенсатора, позволяющего смещать точку компенсации в положение, требуемое по условиям подав- [c.130]

В СССР создан портативный измеритель глубины трещин типа ИГТ-ЮНК (рис. 12). Отличительной особенностью прибора является использование импульсного тока амплитудой до 5 А и с частотой следования импульсов 1000 Гц. Это позволило существенно повысить чувствительность прибора и одновременно уменьшить потребляемую мощность. Разность потенциалов, измеренная с помощью измерительных электродов, располагаемых по краям трещины, поступает на вход блока обработки информации, содержащего последовательно включенные усилитель переменного тока, амплитудный детектор, усилитель постоянного тока и аналого-цифровой преобразователь, с выхода которого сигнал поступает на цифровой индикатор. Результаты измерений глубины трещин представляются в цифровом виде. Благодаря применению автономного питания, а также малой массе прибор можно применять как во время монтажа оборудования, так и при профилактических осмотрах и ремонтах последнего. Прибор имеет имитатор дефекта, с помощью которого проводится как проверка работоспособности прибора, так и его метрологическая поверка. [c.179]

В послевоенный период теория автоматического регулирования формируется как самостоятельная научная дисциплина. Существенное влияние на ее развитие оказали результаты, полученные в смежных областях, особенно радиотехнике. Критерий Найквиста — Михайлова и критерий Михайлова были распространены на системы, описываемые дифференциальными уравнениями высокого порядка. Возможность использования экспериментально снятой амплитудно-фазовой характеристики устойчивой разомкнутой системы для определения устойчивости замкнутой системы делает частотные методы весьма распространенными на практике. В 1946 г. эти критерии были распространены на случаи нейтральных и неустойчивых разомкнутых систем. Теория устойчивости линеаризованных систем с сосредоточенными параметрами получила свое завершение в разработке теории Д-разбиения. В 1946 г. были исследованы закономерности расположения корней целых функций на комплексной плоскости, характеризующие устойчивость систем с распределенными параметрами (трубопроводы, длинные линии электропередач и т. д.) и с элементами с транспортным запаздыванием. На системы с запаздыванием был распространен метод частотных характеристик систем с сосредоточенными параметрами. В 1947 г. этот метод был распространен на один класс систем с распределенными параметрами. В связи с задачами стабилизации линейных систем в 1951 г. было [c.248]

Анализ зависимости (5.89) показывает, что возможна амплитудная модуляция как на разбеге, так и на выбеге. Особенно опасен случай близких парциальных частот (0 1). [c.197]

Исследовалось также влияние на амплитудно-частотные характеристики балки покрытия ребер битумом. Ввиду высокой пластичности битума, особенно при повышенных температурах, он заливался в специальные коробки, приваренные к кромкам [c.79]

Вибрационные напряжения деталей, особенно в области средних и высоких частот, как правило, не превышают 20 кгс/см. При таких напряжениях машиностроительную конструкцию можно рассматривать как линеаризированную упруговязкую систему, расчетные коэффициенты поглощения материала которой учитывают потери в материале и соединениях деталей. Как было показано в главе 1, расчет колебаний демпфированных конструкций может производиться разложением амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы или методом динамических податливостей и жесткостей с комплексными модулями упругости. Последние методы особенно предпочтительны для неоднородных систем, с различными коэффициентами поглощения в подсистемах (например, амортизированные балочные конструкции). [c.101]

Таким образом, при соответствующем выборе параметров амплитудно-частотная характеристика системы представляется ломаной кривой ОВВ"В А". Суш,ественной особенностью этой кривой является ограниченность прогибов даже при отсутствии 144 [c.144]

Использование в пневматических измерительных системах элементов промышленной автоматики значительно расширяет возможности пневматического метода. Однако вследствие значительных динамических погрешностей измерения указанная система не может быть применена для высокопроизводительного контроля (особенно при амплитудных измерениях). [c.315]

Особенностью технического предложения и эскизного проекта является то, что они должны разрабатываться на несколько вариантов решений машины и сопровождаться всесторонним технико-экономическим обоснованием, причем должны быть приведены доводы как положительные, так и отрицательные. В новых разработках на стадии эскизного проекта целесообразно делать предварительный динамический анализ тех мест машины, которые вызывают опасения в отношении возникновения нежелательных амплитудно-частотных характеристик. В дальнейшем, на стадии рабочего проекта, уточненные расчеты обычно вызывают не столь ощутимые поправки. Тем не менее знание частот собственных колебаний конструкций и частот возникающих вынужденных колебаний позволяет своевременно учесть их в конструкции. При разработке вариантов эскизного проекта, сравнении технико-экономических показателей следует учитывать возможные результаты экспериментальных работ, которые могут дать и неблагоприятные данные. Сравнение вариантов нужно производить с учетом того, что даже вариант, основанный на отработанной идее, обеспечивающий большую унификацию, может быть предельным в будущем параметры такой машины улучшить уже нельзя. В то же время вариант, использующий новую идею, может быть и более дорогостоящий, даст возможность получить более высокие параметры, т. е. окажется перспективным. [c.36]

Неподвижная промежуточная втулка придает агрегату ряд важных конструктивных особенностей. Прежде всего упрощается цепь прецизионных сопряжений, что позволяет повысить плотность посадок распределительного механизма дробления. Далее, потоки в отверстиях неподвижной втулки имеют постоянное направление и позволяют применить комбинированное клапанно-золотниковое распределение. Обе особенности, помимо повышения частоты и мощности возбуждения, позволяют снизить уровень шума и кинематических помех роторного возбуждения. Последнее вытекает непосредственно из значения потока, знаменатель амплитудного множителя в котором содержит произведение двух величин порядка рп. Для исключения составляющих при нулевых k или р в гармониках наложений необходимо, чтобы сочетание четных и нечетных значений й и р сводило к нулю фильтрующий множитель sin (1 - -+ ри + M-4 - Для 2(i,4a = я такое сочетание дают нечетные п и Цо. Однако в этом случае сочетание нечетных k и р и, в частности, их значение, равное единице, приводят к действующему значению фильтрующего множителя. Для уменьшения нейтрализации первых гармоник разных знаков в сомножителе (1 + рп + не- [c.239]

ЧТО В результате каждого последующего соударения его частей, сочлененных с зазором, возникают их свободные колебания. Эта особенность установившегося движения механизма с зазором исключает возможность использования для его динамического анализа обычных амплитудных и фазовых характеристик. [c.221]

Вследствие этой особенности обычный способ частотного анализа установившихся колебаний, использующий амплитудные и фазовые характеристики, здесь неприменим. [c.303]

Первый способ отличается трудоемкостью моделирования и невозможностью изучить некоторые качественные особенности динамики системы. Для построения амплитудно-частотной характеристики (АЧХ) системы в этом случае требуются записи соответствующих осциллограмм для некоторого множества Q е Ю [c.13]

ОСОБЕННОСТИ ЭЛЕКТРОМОДЕЛИРОВАНИЯ ПРИ РАСЧЕТЕ АМПЛИТУДНО-ЧАСТОТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК МНОГОМАССОВЫХ УПРУГИХ СИСТЕМ, ВКЛЮЧАЮЩИХ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ [c.91]

Амплитудно-частотные характеристики — наиболее объективные характеристики колебательной системы, эквивалентной подвески автомобиля. Стендовые испытания автомобиля с пневматической подвеской на установившиеся колебания сравнительно легко выявляют особенности поведения колебательной системы в трудных условиях работы рессор под воздействием периодически возмущающей силы. [c.299]

Полученные данные позволили, во-первых, построить амплитудно-частотные и фазово-частотные характеристики элементов фундамента, т. е. зависимость между амплитудами и фазами колебаний от скорости вращения роторов турбогенератора во-вторых, что особенно важно, эти данные позволили в каждой из трех плоскостей измерения ко 16 [c.16]

Увеличение коэффициента приводит к расширению частотного диапазона отрывной работы зубчатой передачи и к смещению максимальных значений амплитуд колебаний в сторону меньших значений частот, что особенно проявляется для амплитудно-частотных характеристик, получаемых при уменьшении частоты. [c.13]

Когда требования к точности измерения уравновешивания еще не были особенно высокими, а следовательно и не было необходимости в сильной фильтрации рабочего сигнала от помех, применялись фильтры с добротностью 8—12. При этом случайные изменения скорости вращения балансируемого ротора не вызывали ощутимых амплитудных и фазовых ошибок. В связи с этим определение угловой координаты неуравновешенности при применении резонансного фильтра оказывалось возможным после фильтрации сигнала, как это показано на блок-схеме на фиг. 19. Выбор работы механической части в зарезонансной зоне d/ Oq >3 практически гарантировал от фазовых ошибок, а измерение амплитуды.при применении скоростных датчиков имело погрешность, прямо пропорциональную изменению скорости вращения ротора. Так как изменение этой угловой скорости при правильно подобранной мощности асинхронного электродвигателя укладывается обычно в 2—3%, то и амплитудными ошибками вполне можно пренебречь. Погрешности электрической части схемы, если 34 [c.34]

Перейдем теперь к анализу амплитудно-частотной характеристики сейсмической подвески датчика с внутренним жидкостным демпфированием, который упрош,енно изображен на фиг. 5. Особенностью подвески является то, что она состоит из двух колебательных механических систем, связанных между собой силами вязкого трения. [c.545]

Амплитудные особенности. Интенсивность обменных волн Л г(Р5), отраженных от тонких слоев (рис. 51), для дискретных значений принятых при расчетах,либо близка к интенсивности обменной волны, отражептюй от толстого слоя Л(Р5) (для //А2р 0,3 0,4 и 0,8), или превышает ее (при //л,р — 0,25). Также как и для продольных волп, области, где интенсивности обменных волп, отражен- Н11х от тонкого и толстого слоев, практически соизмеримы [c.116]

Амплитудные особенности волн Р8- Волн)=1, соответствующие сильным границам раздела (б 0,2 0,5, р = - 0,3 0,6), как правило, отличались большой интенсивностью и выглядели как доминирующие волны на записи. Волны, соответствуюнще слабым границам, обычно характеризовались небольшой интенсивностью, часто соизмеримой с фоном помех, особенно в допредельной области. В связи с этим при наличии разрывов в корреляции или зон интерференции с регулярными волнами-номсхами идентификация волн, зарегистрированных по обе стороны зоны разрыва, была сложной задачей. Трудность идентификации воли усугублялась тем, что в среде со слабыми границами раздела на записи регистрировалось несколько воли, разделенных небольшими временными интервалами (4/ - 0,03-4-0,05 сек). [c.121]

Облогипа Т, И, Некоторые амплитудные особенности волн в средах с крутопадающими границами раздела.— Вестник МГУ, Геология, вып, 2, [c.274]

Для объяснения описанного, очень эффектного эксперимента можно рассуждать следующим образом. На первом этапе голографирования фотопластинка воспринимает более или менее сложное поле, фазовые свойства которого зависят от геометрических особенностей объекта и опорной волны, поскольку использованное лазерное излучение пространственно когерентно. Каково бы ни было это поле, его можно представить в виде набора плоских волн (теорема Фурье). Каждая нз них в результате интерференции с опорной волной создает периодическую систему интерференционных полос с характерными для нее ориентацией и периодом. Каждая элементарная интерференционная картина приводит к образованию на голограмме некоторой дифракционной решетки. В соответствии с изложенным в 58 каждая из этих решеток на втором этапе голографирования восстановит исходную плоскую волну. Более детальный анализ показывает, что восстановленные элементарные волны находятся в таких же амплитудных и фазовых отношениях, как и набор исходных плоских волн. Поэтому совокупность восстановленных элементарных плоских волн воссоздаст согласно теореме Фурье полное рассеянное объектами поле, которое мы и наблюдаем визуально или регистрируем фотографически. [c.244]

Неферромагнитную проволоку, особенно проволоку из тугоплавких металлов, проверяют дефектоскопами ти-иов ВД-ЮП, ВД-20П, ВД-21 П. Структурная схема этих приборов, так же как и более универсального прибора ВД-23П (рис. 73), отличается от схемы, показанной на рис. 65, наличием усилителя огибающей, фильтра и блока распознавания вида дефекта, включенных последовательно между выходом амплитудного детектора и индикатором, в качестве которого используются счетчики суммарной протяженности длинных дефектов (типа расслоев в вольфрамовой проволоке) и числа коротких дефектов, превышающих пороговый. Благодаря применению измерительного преобразователя скорости перемотки проволоки результаты контроля не зависят от вариации скорости перемотки. Приборы снабжены осциллографическим индикатором, имеют выход для подключения самописца и выход информации в двоично-десятичном коде для сопряжения с ЦВМ. Они позволяют контролировать проволоку в изоляции и под слоем графитового смазочного материала. Для дефектоскопии ферромагнитной проволоки применяется подмагничи-вание постоянным магнитным полем. [c.143]

Рассмотренные данные по прочности при мягком нагружении относятся к испытаниям в условиях симметричного цикла. Асимметрия напряжений Но оказывает суш,ественное влияние на долговечность в связи с особенностями сопротивления материалов деформированию при наличии среднего напряжения. Так, для циклически стабильных и разупрочняюгцихся материалов в интервале напряжений, приводяш,их к квазистатическому разрушению, долговечность определяется величиной максимального напряжения цикла (рис. 1.1.5). У циклически упрочняюш,ихся материалов с усталостным типом разрушения малоцикловая прочность характеризуется амплитудными значениями напря жений (рис. 1.1.6). [c.11]

В подшипниках качения была экспериментально подтверждена прямая зависимость шума и вибраций от неровностей поверхности. По зарубежным данным, комплект шариков диаметром 5/16" с некруглостыо 0,5 мкм вызывает в подшипнике качения шум на 15—20 дБ больший, чем комплект таких же шариков с отклонениями 0,125 мкм. Экспериментально подтверждено, что даже малые амплитудные составляющие некруглости дороягек качения могут быть источниками значительных вибрационных скоростей и особенно ускорения, если они относятся к высоким гармоникам. [c.47]

Перечисленные выше условия мажорирования характерны для типовых САРС с регуляторами прямого и непрямого действия, включающих в себя центробежный измеритель угловой скорости (в простейшем случае таходатчик), одно- или двухкаскадную систему усиления и, в общем случае, амплитудно-импульсные звенья [21]. Для конкретных САРС указанные условия могут быть дополнены с учетом особенностей отдельных звеньев управляющего устройства. [c.141]

Модели и натурные конструкции могут испытываться на амортизаторах или упругих связях. При этом связи желательно устанавливать в узлах исследуемых форм колебаний. Необходимо контролировать потоки энергии, проходящие через связи и амортизаторы в фундамент или прилегающие конструкции, особенно при измерении демпфирующей способности системы. Уходящую через связи энергию можно оценивать по работе сил, действующих в местах присоединения связей, для чего необходимо предварительно измерить динамическую жесткость присоединяемых конструкций в указанных точках. Измерение амплитудно-частотных характеристик и форм колебаний конструкций с малыми коэффициентами поглощения требует достаточно точного поддержания частоты возбуждения, что может осуществляться генераторами с цифровыми частотомерами. При изменении частоты на = 8/а /2/7с в окрестности резонансной частоты / амплитуда колебаний изменяется на 30% (см. 1.3). Чтобы поддерживать амплитуду колебаний с точностью +30%, частота не должна изменяться больше чем на 8/о /2/л. Измерение вибраций невращающихся деталей осуществляется с помощью пьезокерамических акселерометров с чувствительностью 0,02—1 B/g. Акселерометр ввинчивается в резьбовое отверстие в конструкции или приклеивается. В случае необходимости получить информацию о колебаниях конструкции в большом числе точек (например, при анализе форм) датчик последовательно приклеивается в этих точках пластилином. При исследованиях вибраций механизмов, когда необходимо получить синхронную информацию с нескольких десятков датчиков, сигналы записываются на магнитную ленту многоканального магнитографа. Датчики делятся на группы так, чтобы число датчиков в группе соответствовало числу каналов магнитографа, а один из датчиков, служащий опорным для измерения фазы между каналами, входит во все группы. [c.147]

Измеряя зависимость напряжения перехода от амплитуднонезависимого к амплитудно-зависимому внутреннему трению Окр (напряжение отрыва дислокаций от стопоров) от дозы облучения, Томпсон и Парэ получили линейную зависимость Окр от ф и обнаружили соответствие между напряжением отрыва дислокаций от созданных в результате облучения стопоров и пределом текучести. Такое соответствие позволило им считать, что упрочнение за счет закрепления имеющихся в кристаллах дислокаций, особенно на начальных стадиях облучения, играет важную роль и его зависимость от дозы облучения указывает на возрастание числа центров закрепления на дислокациях. Начиная с некоторых доз, число стопоров практически не изменяется, а упрочнение достигается за счет повышения мощности стопоров. [c.72]

Особенности алектромоделироввния при расчете амплитудно-частотных характеристик мяо-гоиассовых упругих систем, включающих Зубчатые передачи . Г е н к и н М. Д., С ергеев В. И., С у X о р у к о в Л, В. Сб. Колебания и устойчивость приборов, машин и влементов систем управления . Изд-во Наука , 1968, стр. 60—68. [c.219]

Отличительной особенностью прибора является его способность демодулирования в реальном масштабе времени с малой амплитудно-фазовой погрешностью сигналов, модулированных случайными процессами. [c.232]

Можно отметить некоторые особенности амплитудных кривых. При равенстве масс ротора и корпуса mjirii = 1), а также когда корпус значительно легче ротора = V4), амплитудные кри- [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...