Напряжения Сопоставление

Таким образом, повышение температуры отжига Fe — Со — 2% V сплава приводит к появлению мартенситной фазы, вызывающей возрастание внутренних напряжений сопоставление результатов электрических и рентгеновских измерений показывает, что при соответствующем выборе эталона термоэдс является чувствительным методом исследования дефектов кристаллической решетки. [c.174]

Изучение различных процессов деформирования изотропного материала сводится, таким образом, к изучению функциональной связи процессов нагружения и деформирования при одном фиксированном напряженном состоянии (например, при одноосном растяжении или сжатии) с учетом влияния на ход кривой деформирования уровня средних напряжений. Сопоставление процессов с различными напряженными состояниями обеспечивается по величине эквивалентных напряжений и деформаций. [c.12]

Испытания на малоцикловую усталость гладких образцов по такой программе в известной степени воспроизводят испытания образцов и деталей с концентрацией напряжений.Сопоставление результатов таких испытаний (рис. 5) показывает хорошее соответствие условий прочности для гладких образцов (кривые А, В, С) и для образцов с концентрацией напряжений (кривые В и С при a[c.507]

При оценке величины напряжений сопоставлением цветов приходится основываться на субъективном ощущении цвета, что влечет за собой неизбежные ошибки. Кроме того, для различных оптически чувствительных материалов цвета интерференции несколько меняются при одних и тех же величинах напряжений. Этого недостатка можно избежать, изготовив шкалу цветов путем зарисовки тонов окраски, которые получает эталонный образец, работающий на растяжение или сжатие и изготовленный из того же материала, что и модель. Можно также изготовить шкалу цветов для данного материала в виде графика, где по оси абсцисс надо отложить цвета интерференции по порядкам, а по оси ординат — соответствующие значения напряжений, полученные при одноосном растяжении или сжатии образца. [c.32]

В серии испытаний быстро вращающихся дисков на ползучесть длительностью около 900 час периодически измерялись деформации ползучести на внутреннем и внешнем контурах. Измеренные значения сравнивались с расчетными данными, полученными при вычислениях на базе критериев октаэдрического напряжения и максимального касательного напряжения. Сопоставление оказалось несколько затруднительным вследствие явно выраженной анизотропности поковок, однако было обнаружено удовлетворительное соответствие между средними значениями измеренных деформаций в опытах при 1000° F и расчетными значениями, полученными на основе критерия максимального касательного напряжения. [c.706]

В настоящей главе представлены методы и алгоритмы, реализованные на ЭВМ, решений перечисленных деформационных задач в двумерной [плоской (плоское напряженное состояние, плоская деформация) и осесимметричной] постановке проведены сопоставления расчетных, аналитических и экспериментальных данных. [c.12]

Существуют различные экспериментальные и расчетные методы определения ОСН и деформаций. Комплексное исследование ОСН расчетными и экспериментальными методами, сопоставление соответствующих данных позволяют судить о достоверности получаемых значений и характере распределения остаточных напряжений (ОН) в сварном соединении. Кроме того, появляется возможность оценить корректность и приемлемость принятых в расчетах допущений. В связи с этим в данном разделе рассматриваются основные расчетные и экспериментальные методы определения ОСН и выявляются преимущества и недостатки, присущие каждой группе методов. [c.269]

Результаты расчетов, выполненных с использованием полученных соотношений, сравнивались с осредненными по толщине значениями напряжений при решении МКЭ соответствующей термодеформационной задачи. Сопоставление этих результатов (рис. 5.14,6) продемонстрировало хорошее их соответствие. Таким образом, предложенный метод по точности определения реактивных напряжений не уступает одному из наиболее надежных численных методов решения подобных задач, основанных на МКЭ, но при этом позволяет значительно сократить время и трудоемкость выполнения расчетной оценки реактивных напряжений в сварных узлах указанного выше типа. [c.303]

Сопоставление расчетных и экспериментальных результатов демонстрирует хорошее их соответствие (максимальное расхождение не превышает 35 МПа). Следует обратить внимание,, что, как в случае расчетного анализа, так и экспериментального реактивные напряжения, вызванные сваркой аустенитными материалами, примерно в 1,5 раза больше, чем вызванные сваркой, низколегированными металлами. [c.311]

По мере продвижения трещины сварочные напряжения существенно перераспределяются. На рис. 5.27 показано распределение относительных напряжений, ориентированных нормально к траектории трещины, в случае ее развития при нагружении по варианту № 6 (табл. 5.3). Из сопоставления кривых при L = 0,125 и L = 0,45 t видно, что сварочные напряжения перед вершиной трещины зависят от ее длины и они тем меньше, чем длиннее трещина. Перераспределение сварочных напряжений по мере подрастания трещины приводит к возможности ее развития в область, где исходное поле напряжений было сжимающим [c.319]

Результаты сопоставления экспериментальных и расчетных зависимостей длины усталостной трещины от числа циклов нагружения в исследуемых тавровых и стыковых соединениях показаны на рис. 5.28. Максимальная относительная погрешность по долговечности составляет около 25 %, что свидетельствует о достаточно хорошей сходимости результатов расчетов по разработанным методикам с экспериментальными данными. Для сравнения был проведен расчет долговечности исследуемых соединений без учета ОСН (рис. 5.28,6). Из рис. 5.28,6 видно, что ОСН оказывают существенное влияние на долговечность сварных соединений, причем это влияние тем больше, чем меньше уровень максимальных растягивающих напряжений в цикле. [c.324]

На рис. 197 показаны остаточные напряжения в поверхностном слое после закалки ТВЧ, отпуска и наклепа. Закалка (кривая 1) создает остаточные напряжения сжатия 73 кгс/мм на глубине до 0,8 мм. Отпуск при 100°С несколько снижает напряжения сжатия (кривая 2) в связи с превращением мартенсита закалки в мартенсит отпуска. С дальнейшим повышением температуры отпуска (постепенное превращение мартенсита отпуска в троостит) напряжения сжатия существенно уменьшаются (кривые 3, 4) и при 400°С (полное превращение мартенсита в троостит) практически исчезают (кривая 5). Наклеп (кривые 6-8) создает в поверхностном слое напряжения сжатия 80 кгс/мм почти независимо от вида предшествующей термообработки (при сопоставлении попарно кривых 3 — 7 и 4-8 отчетливо видно наложение напряжений сжатия, вызванных наклепом, на постепенно снижающиеся с повышением температуры отпуска закалочные напряжения). [c.320]

Сопоставление эпюр показывает, что наиболее опасным является сечение I—1 бруса, расположенное левее точки приложения силы Ра- В этом сечении действуют наибольшие изгибающие моменты М , Му и максимальный крутящий момент Мкр. Чтобы проверить прочность бруса, нужно в опасном сечении найти опасную точку, вычислить для нее эквивалентное напряжение (по одной на теорий прочности) и сопоставить его с допускаемым напряжением. [c.349]

Сопоставление коэффициентов при обобщенных напряжениях в левой и правой частях (1.8) дает [c.12]

Для сопоставления с опытными данными напишем предельное условие по этой гипотезе для плоского напряженного состояния [c.231]

На основании анализа конструкции выявляется та точка в теле, где возникают наибольшие напряжения. Найденная величина напряжений сопоставляется с предельной величиной для данного материала, полученной на основе предварительных лабораторных испытаний. Из сопоставления найденных расчетных напряжений и предельных напряжений делается заключение о прочности конструкции. [c.27]

Для более наглядного сопоставления рассмотрим отношения напряжении и углов [c.103]

Можно произвести сопоставление абсолютных величин максимальных нормальных и максимальных касательных напряжений, возникающих [c.137]

Из сопоставления этих выражений с выражениями (7.7) и (7.8) видно, что аналогом нормального напряжения здесь является линейная деформация, а аналогом касательного напряжения—половина угла сдвига в соответствующей плоскости. Продолжая эту аналогию, можно, подобно кругам Мора в напряжениях, построить круги Мора в деформациях. [c.251]

Аналогичным образом можно поступить и в случае чистого сдвига. Испытывая на кручение тонкостенную трубку, нетрудно выявить величины напряжений в характерных точках диаграммы сдвига. Одно из этих напряжений может быть принято за предельное. Путем сопоставления этого напряжения с напряжениями в нагруженной детали можно вынести суждение о ее прочности. [c.260]

Для оценки стойкости сварных соединений против образования XT в ОШЗ необходимо действительную структуру (либо максимальную концентрацию диффузионного водорода или максимальное значение нормальной компоненты сварочных напряжений) сопоставить с критической [формула (13.8)]. При этом для указанного анализа необходимо иметь количественные данные обо всех основных факторах, обусловливающих образование XT. Например, при сопоставлении структур требуется учитывать концентрацию диффузионного водорода и значения сварочных напряжений. Количественная оценка структуры ОШЗ [c.532]

Более совершенен расчет стойкости сварных соединений против образования XT, основанный на сопоставлении действительного структурно-водородного и напряженного состояния с критическим. Такой расчет на ЭВМ по программе, включающей решение тепловой задачи, расчет структуры, распределения диффузионного водорода, сварочных напряжений выполняется в соответствии с зависимостями (13.2)...(13.4), (13.11), (13.12). Программа позволяет оценить выбранные материалы, конструктивный и технологический варианты изготовления сварных узлов. С помощью программы могут быть составлены технологические карты свариваемости, наглядно иллюстрирующие развитие физических процессов, ответственных за образование трещин, в зависимости от температуры подогрева ТП. Карты позволяют определить необходимую температуру подогрева и допустимое [c.537]

Из сопоставления эпюр этих напряжений (рис. 16.1) видно, что 116 [c.116]

При Е = Ех, В = Ву и А/х = О имеем и> = Wц. Сопоставление (51) с (2) приводит к выводу, что наличие электромагнитной силы Д/, действующей на движущийся заряд, эквивалентно существованию в неподвижной системе координат электрического поля напряженностью [c.191]

Формула (12.14) показывает, что квадрат коэффициента интенсивности напряжений Kj непосредственно определяет выделение энергии деформации с ростом трещины. Другими словами, в сложной картине продвижения трещины в деформированном теле коэффициент Kj количественно выражает (с энергетических позиций) уровень тех внутренних сил, которые способствуют росту трещины, т.е. дестабилизируют ее состояние. При оценке устойчивости любого состояния производится в какой-то форме сопоставление сил, стабилизирующих это состояние и дестабилизирующих его. Отсюда понятна важная роль коэффициента интенсивности напряжений в устойчивости трещин. [c.380]

Например, в модели Стро [170, 247] Omin определяли из условия зарождения микротрещины, при этом предполагали, что страгивание микротрещины выполняется автоматически после ее зарождения. В модели Коттрелла [170, 247] рассмотрена обратная ситуация, предполагается, что Omin определяется напряжением страгивания So микротрещины критической длины,, а собственно само зарождение микротрещины может происходить при сколь угодно малых эффективных напряжениях. Сопоставление полученных таким путем расчетных значений ашш с экспериментальными данными по хрупкому разрушению поликристаллов продемонстрировало весьма удовлетворительное их соответствие [121, 170]. Следовательно, можно считать, что-при Т = То помимо условий зарождения и страгивания микро- [c.62]

Основными задачами при натурных испытаниях являются проверка и уточнение разрабатываемых методов расчета на прочность, исследование температурных полей и напряжений, сопоставление расчетного и экспериментального распределения деформаций (особенно в зонах концентрации с учетом проциклового перераспределения), а также изучение условий достижения предельного состояния по разрушению (образованию трещин). [c.156]

На рис. 125 представлены зависимости параметров степенного уравнения Сил для всех иссле ованных сталей в зависимости от уровня приложенного напряжения. Сопоставление проводили при напряжениях, отнесенных к временному сопротивлению. Видно, что для всех исследованных сталей коэффициент С линейно растет, а показа-тель степени п линейно убывает при увеличении уровня приложенного напряжения. Интенсивность приведенных зависимостей для разных сталей различна. Следует отметить практически одинаковую интенсивность изменения коэффициента С для большинства исследованных сталей. Приведенные зависимости С fla/ag),/7 Л(а/ав) устанавливают исследованные стали в ряд, когда по мере увеличения уровня прочности материала (например, временного сопротивле- [c.312]

В курсах теории упругости [5] доказывается, что при повороте прямоугольных осей координат компоненты деформации изменяются так же, как компоненты напряжения. Сопоставление соответствующих формул для компонентов деформации и напряжения показывает, что первые можно получить из вторцх заменой компонентов напряжения (ТИТ компонентами деформации е и с соответствующими индексами. [c.25]

В соответствии с экспериментальными данными [211] принимаются следующие значения параметров, входящих в уравнение (2.73) / о = 1,0-10-4 мм бн = 0,72 Kp = 9fi-, рн = 20,0 мм . В результате численного решения уравнения (2.73) при различных значениях параметра С была получена искомая зависимость Ef = Bf dmlGi), представленная на рис. 2.23. При amlOi = = 0,53, что отвечает средней жесткости напряженного состояния на этапе деформирования при одноосном растяжении, расчетное значение Bf— 1,67. По данным работы [211], соответствующее экспериментальное значение е/=1,8-ь2,0. Из сопоставления расчетных и экспериментальных результатов видно, что модель дает весьма удовлетворительную оценку нижней границы критической деформации, что является следствием принятого в расчете допущения, при котором не учитывается деформация на этапе нестабильного слияния пор. [c.121]

Предотвраш,ение усталостного излома i арантируется при сопоставлении расчетного напряжения на перехсдной поверхности зуба О/г с допускаемым напряжением орр по услов 1ю [c.113]

В отличие от кинетическая энергия мелкомасштабного движения несущей фазы к из-за относительного поступательного движения в ней дисперсных частиц (а следовательно, и пульсаци-онный тензор напряжения П ) зависит от вязкости. Это видно даже из сопоставления выражений (3.4.10) и (3.7.15) [c.190]

Предельное напряженное состояние может расс.матриваться как характеристика свойств материала. Когда ведется расчет конструкции на прочность по максимальным напряжениям, напряженное состояние в наиболее опасной точке исследуемого-тела сопоставляется с предельным для данного материала. На основании этого сопоставления делается вывод о- надежности конструкции. [c.260]

Показатели сопротивляемости трещинам, получаемые с помощью механических испытаний, оценивают только технологическую прочность металла в условиях СТДЦ, поэтому они не могут быть непосредственно применены для оценки стойкости сварных соединений и конструкций против трещин, так как образование холодных трещин зависит также от значения сварочных напряжений в сварных конструкциях. В принципе такая оценка может быть выполнена путем сопоставления показателя сопротивляемости трещинам и сварочных напряжений в одной и той же зоне сварного соединения. [c.542]

Сопоставление различных формул для 1 оэффипиента интенсивности напряжений при растяжении полосы конечной ширины с трещиной имеет- [c.117]

Математическая модель основного электромеханического преобразования энергии строится в данном случае на основе обобщенной теории электрических маншн, что, как явствует из предьщущего, обеспечивает возможности достаточно строгого сопоставления различных типов устройств и уменьшает объем работы при формировании прикладного ПО САПР. Кроме того, здесь используются методы симметричных и гармонических составляющих, предназначаемые для учета возможных неидеальностей питающего напряжения. [c.242]

В работе /31 / приведены математические выражения для компонент, входящих в формулу (5.6), что дало основание не показывать их в настоящем разделе в силу громоздкости. Однако графическая реализация результатов вычислений в виде зависимости параметра от нагруженности сварного соединения а р, его геометрии и местоположения поры приведена на рис. 5.2. Последние два фактора характеризуются поправочной функцией F, которая находится путем сопоставления упругого решения для тел бесконечных и конечных размеров и для решений в упругой стадии работы при различных положениях поры в швах. В дальнейшем будут приведены расчетые формулы для определения F для единичных дефектов и цепочки пор. При локальном пластическом деформировании металла в окрестности поры параметр уменьшается с увеличением поправочной функции F. В условиях общей текучести (рис. 5.2, б) влияние поправочной функции F на критические напряжения а р незначительно. [c.130]

Здесь же на рис. 4.7 представлено сопоставление эпюр распределения напряжений Оу и по среднему сечению мягкой прослойки lylh = 0), построенных методом линий скольжения и на основании обработки картин му аровых полос. Максимальные значения напряжений Gy и (как расчетаых так и экспериментальных) наблюдаются в области линии разветвления пластического течения (в точке 0), минимальные — Од. О, — соответственно на внутренней (при р = О, q ())и внешней (при q = 0,p 0) поверхностях кольцевого образца, [c.216]

На рис. 4.6,а,б приведено сопоставление эпюр напряжений полу ченных численно-графическим методом и подсчитанных с использованием соотношений (4.16) — (4.19). Как видно, имеется удовлетворительное соответствие распределений построенных по обеим мего-дикам расчета, что свидетельствчет о приемлемости подхода представления полей линий скольжения в мягких прослойках, работающих в составе толстостенных оболочек, отрезками циклоид. Кроме того, аппроксимация линий скольжения отрезками циклоид позволяет получить достаточно добные д,чя практического пользования аналитические выражения для оценки напряженного состояния и несущей способности толстостенных оболочковых конструкций. Процедура определения величины предельного перепада давлений (р q) ,ax по толщине стенки оболочковых констр кций, ослабленных продольными мягкими прослойками, сводится к определению средних предельных напряжений а р исходя из V словия их статической эквивааентноети напряжениям Gy [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...