Распределение скоростей в сечении

Рис. 1,2 ). Распределение скоростей в сечениях участка. та плоскими диффузорами с различными углами расширения

Распределение скоростей в сечениях участка за плоскими диффузорами различных форм при = 3,3 1= 38° 40 [c.35]

Наличие в днище колена бункеров практически не влияет на распределение скоростей в рабочей камере. Неравномерность распределения скоростей в сечении перед выходом из рабочей камеры, вызванная подсасывающим эф([)ектом узкого выходного отверстия, может быть устранена как установкой сопротивления, рассредоточенного по сечению (в данном случае перфорированной решетки), так и разделением выходного колена на отдельные более узкие каналы изогнутыми разделительными стенками. [c.204]

Рис. 8.10. Характеристика потока и распределение скоростей в сечении 1—1 узла изоляции (см. рис. 8.9)

Таким образом убеждаемся, что кольцевой подвод с дискретными щелями во внутренней стенке кольцевого канала, снабженного козырьками-отражателями, обеспечивает вполне равномерное распределение скоростей в сечении 1—] корпуса аппарата и в случае узла изоляции коронирующей системы электрофильтров — совершенно равномерное распределение скоростей в выходном сечении 2—2 этого узла. [c.216]

Как видно из табл. 9.3, при установке этих решеток и отсутствии направляющих ло-паток в колене 2 распределение скоростей в сечении 2—2 остается неравномерным (УИц =33 1,51). Неравномерность обусловлена резким отрывом потока в колене с расширением и отклонением его при этом вверх. В этом случае решетки без направляющих устройств (пластин), как будет рассмотрено ниже, не в состоянии изменить указанное направление, [c.229]

Как видно по табл. 9.5, при отсутствии газораспределительных устройств поток, отрываясь от внешней стенки подводящего диффузора, следует дальше только в нижней части рабочей камеры. В результате распределение скоростей в сечении 2—2 получается исключительно неравномерным. Для выравнивания потока были установлены две перфорированные решетки с = 0,365 и = 0,30. При этом первая с тыльной стороны имела шесть направляющих пластин, из которых четыре верхние устанавливались горизонтально, а две нижние — под углами соответственно 5 и 10 . Поле скоростей в этом случае вполне равномерное. [c.237]

Распределение скоростей в сечениях /Д и /[c.56]

Коэффициент расхода совершенного водослива то зависит от подхода потока к водосливу, который изменяется вместе с изменением отношения Я/р1 (рис. 24-12), от характера распределения скорости в сечении, в котором измеряется напор, а также от поверхностного натяжения жидкости. [c.240]

Поскольку X] задано по условию задачи, а определено по (10-59), то по (10-60) несложно найти Si. Промежуточные значения площадей поперечных сечений сопла можно найти по той же формуле (10-60), если задаться законом изменения по его длине приведенной скорости X (х) или давления е (х). Но если необходимо с помощью сопла Лаваля обеспечить только заданное значение средней скорости, а равномерность распределения скоростей в сечении несущественна, то иногда выполняют расширяющуюся часть конической с углом раствора, не превыщающим 12°. Для получения равномерного поля скоростей на выходе из сопла его очертания должны быть рассчитаны методами теории двумерных течений. [c.454]

Определить поправочный коэффициент а к выражению количества движения, рассчитанному по средней скорости, если распределение скоростей в сечении потока выражено уравнением, приведенным в задаче 249. [c.67]

Наличие сил трения в жидкости обусловливает а) неравномерное распределение скоростей в сечениях J, 2 и J б) передачу энергии жидкости через поверхность раздела, а-Ь (от 1-го потока к 3-му или наоборот от 3-го потока к 1-му потоку) в) диссипацию энергии, а следовательно, уменьшение энергии по течению. Для простоты пояснения пренебрежем этими обстоятельствами (обстоятельствами а, б, в), причем условно будем считать, что в пределах рассматриваемого небольшого участка потока (между сечениями [c.204]

Задача 3.9. На рисунке показана схема устройства для исследования истечения через отверстия и насадки. Резервуар с жидкостью укреплен на двух опорах А и имеет возможность покачиваться в плоскости чертежа. При истечении из отверстия или насадка сила реакции струи выводит резервуар из положения равновесия, однако груз весом G возвращает его в это положение. Подсчитать коэффициенты сжатия струи е, скорости ф, расхода х и сопротивления t, при истечении воды, если известны размеры а= 1 м, й=1 м, диаметр отверстия do=10 мм. При опыте измерены напор Н=2 м, расход Q = 0,305 л/с и вес груза 0 = 1,895 Н. Распределение скоростей в сечении струи принять равномерным. [c.51]

Пример 14.1. Получить закон распределения скорости в сечении трубы при движении вязкопластичной жидкости. [c.206]

Точное интегрирование этих уравнений не представляется возможным. Поэтому Тейлор применил для расчета толщины пограничного слоя приближенный метод Польгаузена [Л. 4-18]. Этот метод основан на замене действительного распределения скорости в сечении пограничного слоя однопараметрическим семейством профилей скорости, удовлетворяющих заданным граничным условиям при этом параметр определяется из уравнения импульсов. [c.57]

Коэффициент снижения напора под влиянием конечного числа лопастей РЦН, обусловленного неравномерным распределением скоростей в сечениях межлопастных каналов [c.31]

Примечания 1. Потери давления при ламинарном течении для масел с высокой вязкостью (свыше 250 сст) могут быть меньше рассчитанных по формулам на 20—30% из-за нагрева отдельных слоев жидкости. вызванного неравномерным распределением скоростей в сечении трубы [5]. [c.32]

Допускаем, что размер пластин достаточно велик, чтобы считать поток двухмерным, и распределение скоростей в сечении между пластинами имеет параболический характер, соответствующий ламинарному течению. Потоку жидкости, возникающему под действием перепада давления Лр, противодействует напряжение сдвига т, действующее на нижнюю [c.79]

Было замечено, что при турбулентном течении распределение скорости в сечении трубы приближенно можно описать степенной зависимостью ( о — скорость в центре, г — радиус трубы, у — расстояние от стенки) [c.175]

Представим себе, что ротор вращается и зазор 5 между ним и статором строго одинаков. Тогда в любом радиальном сечении зазора будет возникать распределение скоростей потока, показанное на рис. 19.17 на верхних эпюрах. В большой степени оно будет определяться тем, что пар, поступающий из соплового аппарата со скоростью j, имеет окружную составляющую j , вследствие чего между гребнями уплотнения образуется устойчивый вихрь, вращающийся в окружном направлении. При этом направления вращения вихря и ротора будут одинаковыми. При равномерном зазоре 5 распределение скоростей в сечениях АВ и D будет одинаковым. Никаких циркуляционных сил при этом не возникает. [c.518]

Распределение скоростей в сечении отрыва неизотермического слоя на непроницаемой стенке с учетом (1-5-4) и (6-1-4) определится уравнением [c.99]

Рис. 6-17. Распределение скоростей в сечении отрыва пограничного слоя (6=0, /=/кр).

Рис. 6-17. <a href="/info/20718">Распределение скоростей</a> в сечении отрыва пограничного слоя (6=0, /=/кр).

Таким образом, получим распределение скоростей в сечении эллиптической трубы в виде [c.381]

Первое слагаемое правой части (3,5) представляет собой то параболическое распределение скоростей в сечении, которое обусловлено наличием одного лишь перепада давлений. Остальные слагаемые представляют собой линейное распределение скоростей, обусловленное движением самих стенок. [c.122]

Таким образом, параболическому распределению скоростей в сечении будет отвечать линейное распределение силы вязкости, а линейному распределению скоростей — постоянное значение силы вязкости. [c.122]

Рассмотрим характер распределения скоростей в сечении потока при ламинарном и турбулентном режимах движения жидкости. Как показали теоретический анализ и опыты при ламинарном режиме движения жидкости в круглой трубе, скорости в поперечном сечении распределяются по параболе (рцс. .4) скорости у стенок трубы равны нулю и, плавно увеличиваясь, достигают максимума на оси потока. [c.85]

Пусть несжимаемая н невесомая жидкость движется по каналу с произвольным профилем скорости в сечении О—О (рис. 4.1). Для изменения этого профиля поперек сечения р—р канала установлена плоская тонкостенная решетка с любым распределением коэффициента сопротивления по сечению. Рассмотрим, как изменяется распределение скоростей в сечении 2—2, расположенном на конечном расстоянии ( далеко ) за решеткой (сечения О—О и 2—2 выбирают на таком расстоянии от решетки, на котором нет влияния вносимого ею возмущения, а обычное изменение профиля скорости, свойственное вязкой жидкости при движении на прямом участке, еще незначительно). Опыты [130 I показывают, что это расстояние может быть )авно примерно 2Ь . Для этого разобьем весь поток па п трубок тока. В общем случае распределение скоростей в каждой из трубок может быть любым. Поэтому вместо обычного уравнения Бернулли напишем для г-й трубки тока на участке 0—0 - 2—2 (рнс. 4.2) уравнение полных энергий [c.92]

Таким образом, если известно распределение скоростей в канале на значительном расстоянии перед решеткой, т. е. если известны Woi, й ог. 44о1 и 44о2. то. задаваясь определенными значениями 2 22. 21 и М22, можно с помощью выражений (4.30), (4.34), (4.35) и (1.5) найти значение решетки, обеспечивающее заданное распределение скоростей в сечении на конечном расстоянии за ней. [c.101]

Важно отметить, что при создании на внешней (выпуклой) поверхности направляющих лопаток в колене 2 наплывов з.> из плексигласа, имитировавших осаждаемую пыль (золу), обычно в промышленных условиях выпадающую из проходящих дымовых газов, распределение скоростей в сечении 2—2 не только не ухудшилось, но еще больше выравнялось (M 1,07). Это попятно, так как указанные наплывы заполняют только срывпую [c.230]

Распределение скоростей в сечении потока при турбулентном режиме движения жидкости может быть выражено приближенной степенной формулой А. Д. Альтшуля — В. И. Калицуна, более удобной для пользования [c.46]

Соотношение (274) показывает, что коэффициент скорости учитывает уменьшение скорости истечения вследствие потерь и неравномерного распределения скоростей в сжатом сечении. Для рассматриваемой схемы истечения можно принять = О, т. е. пренебречь потерями. Однако неравномерность распределения скоростей в сечении С—С существенна. Согласно опытам Базен а а = 1,06. Тогда [c.231]

Равномерное распределение скорости в сечении аэродинамической трубы достигается за счет профилированного по формуле Витошинского входного устройства 2, а низкая степень турбулентности потока установкой сотового устройства (хонекомба) 3 и сеток 4. Скорость воздущного потока регулируется с помощью диафрагмы, установленной на выходе пз вентилятора. [c.153]

Рис. 3.1. распределение скоростей в сечении х = 4 при закрутке завих- [c.60]

Равенство этих температур имеет место при равно мерном распределении скоростей в сечении потока из лучающей среды. Методика расчета и графическая ин терпретация коэффициента приведены в работе [Л. 62 [c.359]

При произвольном распределении давления в направлении течения распределения скорости в сечениях пограничного слоя складываются под влиянием местного числа Рейнольдса, градиента давления и состояния обтекаемой поверхности. Поэтому дополнительное уравнение можно представить в виде зависимостп безразмерных величин (2 — формпараметр) [c.274]

Практика показывает, что законы распределения скоростей в сечениях напорных потоков однозначно определяются значением числа Рейнольдса. Поэтому все отмеченное выше позволяет сформулировать закон Рейнольдса для обеспечения полного гвдродинамического подобия двух геометрически подобных напорных потоков необходимо равенство чисел Рейнольдса, подсчитанных для любой пары сходственных сечений этих потоков. [c.33]

Для выбора критерия (или признака), по которому можно оценить кинематическое подобие потоков, рассмотрим два геометрически подобных потока (см. рис. 4.1). Пусть они являются также кинематически подобными. Тогда эпюра распределения скоростей в сечении 1—1 потока I повторяет эгпору скоростей в сечении 1—1 потока П. Действительно, эти эпюры отличаются только по размерам, так как любая скорость в потоке I в раз больше таковой в потоке П, т.е. законы распределения скоростей в сечениях 1—1 обоих потоков одинаковы. То же будет справедливо для сечений 2—2, изображенных на рис. 4.1, и для любых других сечений этих потоков. [c.35]

Из анализа зависимости (3.13) следует, что при постоянном расходе Q средний напор Яср пропорционален мощности и в пределах данного потока однозначно определяет эту мощность. Поэтому средний напор Яср, вьгтасляемый с учетом неравномерности распределения скоростей в сечении по формуле (3.12), в дальнейшем будем использовать в качестве основного параметра, характеризующего механическую энергию потока реальной жидкости. [c.41]

Допустим, что размер пластин достаточно велик, чтобы считать noTOit двухмерным, и что распределение скоростей в сечении [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...