Поток сверхзвуковой

Отметим, что все эти результаты получены при условии, что диффузор эжектора — дозвуковой и перед диффузором возникает прямой скачок уплотнения, который переводит полученную при смешении потоков сверхзвуковую скорость в дозвуковую. Приведенная скорость потока смеси перед скачком может быть определена из соотношения [c.552]

Если поток сверхзвуковой (М 1) и скорость потока вдоль трубки тока растет, то pv убывает и трубка тока расширяется. Наоборот, если трубка тока расширяется, то скорость сверхзвукового потока в ней растет. Если же скорость сверхзвукового потока вдоль трубки убывает, то pv растет и поперечное сечение уменьшается, следовательно, сверхзвуковой поток в сужающемся канале замедляется. Мы видим, что имеется принципиальное различие между поведением трубок тока в дозвуковом и сверхзвуковом потоках. [c.46]

Рассмотрим еще раз обтекание тела установившимся потоком идеального совершенного газа при наличии адиабатич-ности, но в данном случае предположим, что либо набегающий поток сверхзвуковой, либо в возмущенном потоке вблизи тела образуются сверхзвуковые зоны. В этих случаях обычно возникают скачки уплотнения, и поэтому нельзя пользоваться принятым выше основным допущением о непрерывности движения. При наличии в потоке скачков уплотнения на линиях тока, пересекающих скачок, температура торможения Т по-прежнему сохраняется, а давление торможения р падает, так как при переходе через скачок благодаря росту энтропии появляются необратимые потери, связанные с переходом механической энергии в тепло. Наличие этих потерь в скачках, характеризующихся убыванием давления торможения, влечет за собой появление сопротивления при обтекании тел газом. [c.78]

Параметры потока сверхзвукового течения в расширяющемся канале L=2 м, Л =0,153-10-а м , Hj=0,4207.10-2 м , 0=1,5 кг/сек) [c.162]

Звуковой поток Сверхзвуковой лоток [c.212]

В последних ступенях паровых турбин рабочее тело — влажный пар, кроме того, там имеют место зоны сверхзвуковых течений. В настоящее время не опубликовано достаточно полно развитых методов, учитывающих эти особенности течения в осесимметричной постановке задачи расчета пространственного потока. Сверхзвуковой характер истечения приближенно можно учесть, вводя по результатам первого расчета поправку на отклонение потока в косом срезе сопла и повторяя расчет вновь. [c.204]

Поток сверхзвуковой, ударное торможение 58 [c.385]

Рассмотрим более общую задачу, в которой необходимо построение характеристик в поле потока. Сверхзвуковой поток движется в канале, одна из стенок которого в точке А терпит излом (рис. 5.12). Поток ограничен твердыми стенками и граничные условия заключаются в том, что на стенках задано направление скорости. В точке Л возникнет центрированная волна разрежения, в которой поток повернет на заданный угол б до направления АВ. Для расчета методом характеристик разобьем весь поворот на п элементарных поворотов с углами б/н. Для наглядности построения выберем я = 3. Центрированная волна разрежений изображается в диаграмме характеристик линией 1234, а в плоскости течения — тремя элементарными волнами. Эти элементарные волны, идущие из точки А, построены как нормали к участкам 12, 23 и 34. Вектор скорости после первой элементарной волны изображается в диаграмме характеристик отрезком 02 н, следовательно, не параллелен нижней стенке. Первая элементарная волна в точке С отражается от твердой стенки. Отраженная волна изображается в диаграмме характеристик кривой 25 и вектор 05 [c.110]

Рассмотрим взаимодействие скачка уплотнения и волны разрежения (рис. 5.26). Такое взаимодействие всегда наблюдается при обтекании тела сверхзвуковым потоком. Пусть за косым скачком уплотнения, идущим от точки А, поток сверхзвуковой. Тогда в точке В возникнет центрированная волна разрежения, которая, как можно показать, определив углы Р и а, обязательно будет пересекать скачок, так как а б < р. [c.122]

Таким образом, при 6 = 0 получено два решения. Первое решение (5.60) описывает переход сверхзвукового потока в дозвуковой (при а > о II л < о поток сверхзвуковой, так как з > 0). Второе решение (5.61) описывает переход от дозвукового потока в сверхзвуковой. Такой вывод следует, если рассматривать отдельно только первое решение или только второе. Но полученным результатам можно дать еще и другую трактовку. Из сравнения выражений (5.59) сле.г1,ует, что Fl = на линии г = 0, т. е. на линии [c.137]

На рис. 5.47 показано также изменение статического давления в диффузоре аппарата при различных положениях регулирующего клапана, расположенного за ПВИ (другими словами, при разных сопротивлениях системы, по которой эта смесь транспортируется). С увеличением сопротивления, создаваемого клапаном, давление растет до определенного, предельного значения (кривая 3). Дальнейшее прикрытие клапана приводит к срыву в работе ПВИ. Доказательством того, что в конце камеры смешения поток сверхзвуковой, служит отсутствие расслоения кривых давления в этой зоне. [c.476]

Из сказанного следует, что сверхзвуковой поток обладает интересным свойством. Поскольку возмущения не могут двигаться против потока газа, то при введении в струю препятствия течение вверх по потоку не меняется (струя не знает о том, что появилось препятствие) изменение течения имеет место только вниз по потоку. Сверхзвуковой поток имеет еще одно очень важное отличие от дозвукового — в нем создаются условия для появления разрывов или скачков, т. е. поверхностей, проходя через которые скорость, давление, температура и плотность скачкообразно меняются. Конечно, поток вещества (и импульса) через скачок остается неизменным, и наличие скачка не означает, что в действительности наблюдаются поверхности, где возможны два значения одной и той же термодинамической величины. Однако расстояние, на котором происходит это изменение, столь мало (порядка длины свободного пробега молекул), а градиент изменения указанных величин столь велик, что можно говорить о существовании скачка. [c.11]

Из этого равенства следует если и > а, то тогда V > а, т. е. поток сверхзвуковой [c.113]

В каждой точке отрезка ВС мы имеем q > q =с > с, так что М > 1, и тогда говорят, что поток сверхзвуковой. [c.27]

В рамках ограничений, накладываемых уравнением состояния газа Чаплыгина (8.10), никакая задача о сверхзвуковой струе из щели пе имеет решения, поскольку при этом никакое смешанное дозвуковое — сверхзвуковое течение невозможно (и. 2). Дозвуковая часть течения (вверх но потоку) сверхзвуковой струи из сопла при использовании политропического уравнения состояния была изучена Франклем ), который следовал идеям Чаплыгина [93]. [c.255]

Так как профиль тонкий и поток сверхзвуковой, то [c.426]

Пусть теперь скорость основного потока сверхзвуковая, т.е. М> 1. Уравнение (19.2) для потенциала возмущений имеет в этом случае общее решение в виде суммы двух произвольных функций одного аргумента ) [c.350]

Минимальные критические значения параметра к для бесконечной поперек потока пластинки (поток — сверхзвуковой, поршневая теория) [c.487]

Типичная дроссельная характеристика эжектора с сужающимися соплами дан ) на фиг. 49. Точка 1 соответствует критическому режиму работы, при котором, начиная от сечения запирания до выхода из камеры смешения, поток сверхзвуковой, а в выходном сечении камеры смешения располагается прямой скачок уплотнения (см. фиг. 50,а). [c.169]

Из формулы (5.82) следует, что при больших скачках звуковое давление позади скачка усиливается. Отсюда, конечно, еще нельзя сделать окончательного вывода о давлении на самом приемнике звука. Можно предполагать, что и в случае сверхзвуковой скорости движения приемника будет иметь место еще и то усиление, которое было рассмотрено нами в 29, основанное на теореме Бернулли. Однако мы не имеем возможности проанализировать подробнее эту сторону дела, поскольку обтекание тела потоком сверхзвуковой скорости представляет еще далеко не разрешенную проблему. [c.201]

Особенности расчета размеров решеток при сверхзвуковых скоростях. Как для двухвенечной, так и для одновенечной ступени возможны случаи, когда поток на выходе из сопловых, а иногда и из рабочих решеток сверхзвуковой встречаются также случаи, когда и на входе рабочих решеток поток сверхзвуковой. [c.84]

Изложенное характеризует лишь качественную сторону течения газа, отражающую тенденцию изменения скорости потока. Более детальное исследование показывает, что монотонное изменение скорости потока при любом виде воздействия присуще только дозвуковому потоку. Сверхзвуковой поток при соответствующих воздействиях может лишь монотонно увеличивать свою скорость. Всякое замедление движения сверхзвукового потока сопровождается внезапным падением его скорости и скачкообразным ростом параметров состояния. Иными словами, сверхзвуковой поток имеет при родную склонность к скачкообразному уплотнению. При этом область непрерывного изменения параметров состояния потока настолько мала, что практически величины скорости давления и температуры вещества вдоль потока имеют разрыв, т. е. меняются внезапно, скачком, в одном и том же сечении. [c.21]

При противодавлении меньше расчетного в плоскости входа скорость потока сверхзвуковая и равна скорости набегающего потока. В расширяющемся канале происходит ускорение потока, завершающееся мощным скачком (рис. 2. 6, в). Расход воздуха максимальный, т. е. ф= 1. Эффективность диффузора на этом режиме [c.60]

Рис. 5-41. Спектр обтекания ромбовидного профиля потоком сверхзвуковых скоростей.

Изменение во времени давления на преграде, полученное из эксперимента и численного расчета, сравнивалось для случаев выхода ударной волны из открытого и частично перекрытого каналов для ударных волн с числами Маха Мц = 1.14 (слабая ударная волна, поток за которой дозвуковой) и 2.15 (поток сверхзвуковой). Расстояние между выходом из канала и плоской преградой варьировалось от 0.5 до 2i/ (фиг. 1). [c.196]

Для обеспечения на выходе равномерного потока сверхзвуковые сопла выполняются с профилированными стенками. Для их расчета обычно пользуются методом характеристик. [c.10]

Рассмотрим решение этого уравнения в случае обтекания тонкой пластинки сверхзвуковым потоком при малом угле атаки (рис. VIII.9). На верхней поверхности пластины из-за расширения потока сверхзвуковая скорость увеличивается по сравнению со скоростью на бесконечности, а Давление падает по сравнению с дав- [c.198]

Параметры потока сверхзвукового течения N2O4 в суживающемся канале (1=1,6 м, Л =0,421 10- ж , 2=0,196-10-2 0=1,5 кг/сек) [c.163]

Потери и углы выхода потока сверхзвуковых решеток зависят от формы профиля, параметра /, степени влажности i/o, отношения плотностей фаз, чисел Re и Mi. Однако сопоставление с дозвуковыми решетками позволяет заключить, что дополнительные потери от влажности в решетках с />1 несколько снижаются влияние Rei, Зк и р ослабевает. По-видимому, в таких решетках происходит интенсивное дробление капель и увеличение коэффициентов скольжения. Углы выхода потока в зависимости от уо и Mi меняются также в меньшей степени, чем для дозвуковых решеток. Однако на нерасчетных режимах (Mi1, оказывается значительной. Опыты на влажном паре подтвердили известный вывод о том, что решетки с расши ряющимися каналами более чувствительны к отклонению числа Mi от расчетного. Средние углы отклонения потока в косом срезе сопловых решеток с суживающимися (/=1) и расширяющимися (f>l) каналами подтверждают, что на влажном паре значения углов отклонения б более высокие, чем на перегретом, во всем диапазоне чисел Mi. [c.152]

По-видимому, первым исследованием неавтомодельного взаимодействия локального возмущения, идущего из области сверхзвукового течения к его границе с дозвуковой областью, была работа [4]. В ней в линейном приближении рассмотрены однонаправленные однородные потоки — сверхзвуковой в одной полуплоскости и дозвуковой в другой, возмущенные идущей из сверхзвуковой области к границе раздела волной давления общего вида. Полученное аналитическое решение задачи применено, в частности, для расчета возмущенного течения, генерируемого локализованной непрерывной волной повышения давления треугольной формы. По естественной причине (неограниченная по ширине дозвуковая область требует постоянства давления в бесконечности) автор не рассмотрел волну давления в виде ступеньки, приближенно описывающую слабый скачок уплотнения. [c.81]

Пользуясь этим выражением и соотношением (86), можно выразить число Маха за скачком Мг через число Маха до скачка М] и угол р. При этом при одном и том же М) и двум различным значениям р, соответствующим сильному н слабому скачку, будут отвечать два, отличные друг от друга значения Мг, причем почти всегда сильный скачок, подобно прямому скачку, переводит сверхзвуковой поток в дозвуковой, а слабый скачок сохраняет поток сверхзвуковым. Исключением является незначительная по размерам область диаграммы на рис. 104, граничащая с I) = бшах- Кривой с крестиками на диаграмме отмечено геометрическое место точек, в которых Мг = 1. Выше этой кривой Мг < 1, ниже — Мг > 1. [c.309]

Перепуск газа из области камеры смешения при неизменных параметрах обоих газов и геометрий эжектора менее эффективен. По мере открывания перепускных отверстий в этом случае степень сжатия г" с ростом коэффициента эжекции падает быстрее, чем в ранее рассмотренных сл чаях (участок 7 характеристики, см. фиг 8, а). Это объясняется возрастанием потерь давления, связанных с переходом от сверхзвуковой скорости смеси газов к дозвуковой. В точке 7 характеристики, ссответствующей работе эжектора на критическом режиме, когда в выходном участке камеры смешения поток сверхзвуковой, а на. входе в сужающуюся часть диффузора располагается прямой скачок уплотнения, приведенная скорость X перед прямым скачком уплотнения существенно больше, чем в точке 2 характеристики. Происходит это потому, что через выходное сечение камеры смешения в этом случае проходит меньший расход газа. Величина Ц на этом режиме может быть найдена из очевидного соотношения [c.244]

Теперь общий алгоритм для расчета сверхзвуковых течений вязкого газа на основе упрощенных уравнений Навье—Стокса можно сформулировать следующим образом в той части расчетной области, где поток сверхзвуковой ий>1+е, е>0, в каждом узле на линии используется аппроксимация (5.5), а в остальной же ее части - аппроксимация (5.11). Переключение схемы с (5.5) на (5.11) не вызывает никаких алгоритмических трудностей достаточно лишь по-другому вычислить элементы матриц при реализации прогонки. На практике оказалось, что вполне приемлемым упрощением, не ухудшаюпу1м ка чество решений, является применение центрированных операторов и С , в которых = 0. Это особенно существенно в случае дискретизации производных Э/ /Э вида (5.6в), когда при 17->0 [c.180]

Положим далее, что ие меняя режима работы двигателя, мы поперечной плоскостью отсечем небольшую часть сопла у самого выходного сечения. В законах распределения давлений при такой операции ровным счетом ничего не изменится. Внешнее давлеште остается, конечно, прежним. Не изменится и внутреннее давление никаких сведений о том, что сопло укоротилось или удлинилось, внутрь камеры поступить не может (поток сверхзвуковой). Изменится только сама тяга, и совершенно очевидно, в какую сторону. Поскольку внутреннее давление у соплового среза меньше внешнего атмосферного, потеря в положительной составляющей тяги оказывается меньше отброшенной отрицательной составляющей и тяга возрастает. И так будет продолжаться до тех пор, пока, укорачивая по малым кускам [c.182]

Техническая гидромеханика 1978 (1978) -- [ c.438 ]

Гидрогазодинамика Учебное пособие для вузов (1984) -- [ c.108 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.107 ]

Теоретическая гидродинамика (1964) -- [ c.27 , c.28 ]

Физическая теория газовой динамики (1968) -- [ c.30 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.131 , c.288 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...