Движение симметрично-осевое

Одним из наиболее распространенных видов пространственных течений является движение, симметричное относительно некоторой оси (например, оси Ог), кратко называемое осесимметричным . Сюда относятся всевозможные движения в соплах круглого сечения, в конфу-зорах и диффузорах, осевого обтекания тел вращения, сигарообразных, дирижабельных и других форм. [c.413]

II. Симметрично-осевой поток. Рассмотрим движение жидкости, обладающее тем свойством, что во всех плоскостях одного [c.136]

Допустим, что изобарические и изотермические поверхности не совпадают. Возьмем две соседние поверхности одного семейства и две соседние поверхности другого семейства и рассмотрим элементарный контур (фиг. 145), который получается в пересечении этих поверхностей с плоскостью движения (для простоты предположим, что движение плоское или симметрично осевое). [c.352]

Если поток является симметрично осевым, а ось х—осью симметрии, то, исходя из уравнения неразрывности движения в цилиндрической системе координат (глава II, уравнение (10)) и выполняя вычисления, проведенные здесь для декартовой системы координат (или делая замену переменных в уравнении (4)), можно показать, что потенциал скоростей должен удовлетворять уравнению [c.357]

Если поток является симметрично осевым, то, исходя из уравнения неразрывности движения в цилиндрических координатах и определяя функцию тока аналогично тому, как это было сделано для плоского потока, получим [c.359]

Резьбы для передачи движения (в ходовых и грузовых винтах). Для уменьшения трения эти резьбы выполняют трапецеидальными с симметричным профилем и с несимметричным профилем (упорные), а иногда с прямоугольным профилем. Упорные резьбы предназначены для восприятия больших осевых сил, дейстЕ у <)щих в одном направлении. [c.92]

Этот ЛИСТ 7 прикреплен к поршню 5 цилиндра 4 гидроуправления тормозом. Цилиндр 4 укреплен неподвижно на оси / и не может вращаться или перемещаться в осевом направлении. Рабочая жидкость подается в цилиндр 4 через отверстие 3. При движении поршня 5 гофрированный лист 7 перемещается вместе с ним и прижимается к тормозной колодке 8 из фрикционного материала, имеющей также гофрированную поверхность и прикрепленной к вращающемуся диску 9 тормозного устройства. Охлаждающая жидкость подается через трубку 2 из теплообменника в кольцевые каналы /0 между гофрированным диском и опорным кольцом 6 и отводится через такую же трубку, расположенную симметрично относительно трубки 2. Внутренняя поверхность гофрированного листа 7 имеет большое количество канавок, что существенно увеличивает поверхность охлаждения. Выступающие части диска 7 опираются на поверхность кольца 6, что уменьшает деформации при замыкании тормоза. При применении упругих дисков [c.234]

Для свободной струи с осевой симметрией и спутной струи за телом вращения уравнения движения и энергии несколько изменяются по сравнению с симметричным движением вдоль твердой поверхности. В этом случае, применяя цилиндрические координаты, будем иметь г=у ц ири установившемся движении получим уравнения [c.24]

На сх. в — вариатор Е. И. Пирожкова. Он представляет собой симметричное параллельное соединение двух м. типа Ък (сх. в справа). Между звеньями а и выходным валом 1 установлены самозатягивающиеся м. Такие же м. установлены между колесами 6 и стойкой. Колеса е могут перемещаться по направляющим звеньев 8 и 12. Звенья S и 12 взаимодействуют с сателлитом 11 и Приводят во вращение водило 10. Движение далее через зубчатое колесо 9 передается выходному звену 7. Сателлит 11 выравнивает нагрузку между звеньями 8 и 12. Осевые составляющие сил взаимодействия звеньев замыкаются внутри м. Все пары контактирующих звеньев выполнены фрикционными. [c.239]

Кинематическая схема трансмиссии, мосты, колеса автомобиля ВАЗ-2121 существенно отличаются от автомобиля УАЗ-469. В раздаточной коробке автомобиля ВАЗ-2121 установлен меж-осевой дифференциал, и оба моста автомобиля постоянно включены, что улучшает проходимость автомобиля по дорогам с переменными коэффициентами сцепления и сопротивления движению, экономичность, устойчивость движения и повышает надежность деталей, передающих крутящий момент от двигателя к колесам, так как симметричный дифференциал позволяет распределять крутящий момент практически поровну между передним и задним мостами, в отличие от трансмиссии с обыкновенным принудительным включением переднего моста. [c.53]

Другая важная система координат связана с центром тяжести системы взаимодействующих частиц, который в этой системе покоится (Ц-система). Эта система удобна тем, что в ней процессы распада и процессы столкновений двух частиц обладают максимальной степенью симметрии. Так, например. распад частицы на две другие характеризуется сферически симметричным распределением образующихся частиц, если не учитывать поляризационные эффекты. Существование последних сводит симметрию к осевой. В случае столкновений двух одинаковых частиц в Ц-системе, помимо тривиальной оси симметрии, совпадающей с относительным направлением движения обеих частиц, имеется также плоскость симметрии, перпендикулярная этому направлению и проходящая через точку, где произошло столкновение. [c.11]

Отклонение направления зубьев, симметричное по обеим сторонам, конусность зубьев Непараллельность направления движения фрезерного суппорта относительно оси вращения колеса в его осевой плоскости [c.130]

При регулируемых шкивах с симметричным движением дисков ремень занимает постоянное осевое положение и направляющие салазок выполняют параллельными плоскости ремня (см. рис. 64). Вместо салазок с направляющими перемещение двигателя в этом случае может производиться качающимися плитами, две конструкции которых изображены на рис. 69. Конструкции и изготовление таких плит проще, чем салазок. [c.164]

Принципиальная кинематическая схема при торцовом фрезеровании та же, что и при фрезеровании осевыми фрезами. Поэтому скорость резания, подачи определяют по тем же формулам, что при фрезеровании осевыми фрезами. Упрощенная схема торцового фрезерования изображена на рис. 38. В отличие от фрезерования осевыми фрезами торцовое фрезерование является процессом несвободного резания и ширина Ь слоя, срезаемого с поверхности резания, не равна ширине фрезерования В. В зависимости от установки фрезы относительно фрезеруемой детали фрезерование может быть симметричным (рис. 39, а) и несимметричным (рис. 39, б). В обоих случаях толщина срезаемого. слоя в момент входа зуба фрезы в срезаемый слой не равна нулю, как это имело место при фрезеровании осевыми фрезами. Чтобы структура формулы для определения толщины срезаемого слоя была единой для любого типа фрезы, мгновенный угол контакта В при торцовом фрезеровании отсчитывается не от точки входа зуба фрезы в срезаемый слой, а от положения диаметра фрезы, перпендикулярного к. направлению движения подачи. Максимальный угол контакта [c.75]

Поэтому общая задача разбивается на отдельные задачи анализа симметричной и антисимметричной мод для каждой из гармоник. Реакция конструкции определяется как сумма соответствующих решений. Следует учесть, что при получении решений для компонент гармоник с п=1 необходимо задать три условия закрепления, а при п> для обеспечения невырожденности глобальной матрицы жесткости необходимо зафиксировать лишь осевую моду движения тела как твердого целого. Для п=0 необходимо исключить вращение тела как твердого целого и смещение вдоль оси. Примеры применения описанного в этом разделе подхода приводятся в [11.8—11.10]. [c.337]

Перейдем теперь к случаю симметрично осевого потока. Рассуждениями, аналогичными тем, которые были проведены для случая плоского потока, можно установить, что и в случае, когда оба накладываемых потока—симметрично осевые, условием того, чтобы в данной точке вектор скорости результирующего потока был диагональю клетки, является равенство = Однако в таком виде распространять равенство на весь чертеж нельзя, так как это нарушило бы уравнение неразрывности движения. Поясним это. Представим себе часть потока, ограниченную двумя плоскостями, проходящими через ось симметрии, двугранный угол между которыми равен одному радиану. Пусть на одной из этих плоскостей будет расположен рассматриваемый чертеж линий тока. Расход жидкости через элементарную площадку, образованную поворотом отрезка вокруг оси симметрии на угол в один радиан, равен = где г есть расстояние дапнэй клетки от [c.176]

Н. в. встержнях по своим качественным характеристикам и свойствам полностью аналогичны волнам Лэмба и поперечным Н. в. в пластинах. Все свойства этих волн определяются параметрами упругости и плотностью материала, частотой со и поперечным размером волновода — диаметром (1 стержня, к-рый аналогичен здесь толщине 2к пластины. Н. в. в стержнях подразделяются на три типа продольные, изгибные и крутильные. В продольных Н. в. (рис. 3, а), к-рые аналогичны симметричным волнам Лэмба, движение происходит симметрично относительно оси х стержня и преобладает осевая (продольная) компонента смещения. В изгибных Н. в. (рис. 3, б), аналогичных-антисимметричным волнам Лэлхба, ось X претерпевает изгиб и преобладает поперечная компонента смещения. В крутильных Н. в. (рис. 3, в), к-рые аналогичны поперечным Н. в. в пластинах, имеется только одна азимутальная компонента смещения иц), а движение симметрично относительно оси X и представляет собой вращение поперечного сечения стержня относительно этой оси. [c.236]

Сквозное однонаправленное движение металла через канал и ванну вместо симметричной циркуляции, показанной на рис. 15-9, позволяет усилить тепло- и массообмен, уменьшить перегрев металла в каналах и за счет этого увеличить стойкость подового камня. Для обеспечения такого движения металла были предложены различР1ые технические решения винтовые каналы с устьями, выходящими в ванну на разной высоте, что резко усиливает конвекцию [381 каналы переменного сечения, в которых имеется не только радиальная (обжимающая), но и осевая составляющая сил электродинамического взаимодействия тока в канале с собственным магнитным полем [31 дополнительный электромагнит для создания электродинамической силы, перемещающей металл вверх по центральному каналу сдвоенной индукционной единицы [36]. [c.279]

На рис. 547 представлен более общий случай, когда монтаж крепящего элемента может осуществляться с любой стороны. В конструкции на рис. 547,1 шток фиксируется винтом, завертываемым в кольцевую выточку на штоке. Недостаток такой конструкции — одностороннее приложеш1е нагрузки при движеши штока вверх. Конструкция применима для легких нагрузок (при движении штока вверх). Установка двух (или трех) симметрично расположенных винтов не помогает из-за нетотаости осевого расположения винтов нагрузку все равно будет нести какой-либо один винт. [c.276]

В случае расчетов реактивной ступени, под которой мыслится ступень, решетки которой составлены из реактивных профилей лопаток, и частности конгруэнтная ступень, следует задаться степенью реакции на среднем диаметре облопатывания или определять величину этой реакции по осевым скоростям движения потока, как это сделано в случае активных ступеней. Если ступень конгруэнтная, т. е. с одинаковыми лопаточными профилями не-нодвижного и вращающегося венцов, установленными в соответствующих профильных лопаточных решетках так, чтобы входной и выходной треугольники скоростей ступени были равны и симметрично ориентированы относительно осевого направления, то для такой ступени должны существовать следующие соотношения между величинами скоростей и углов [c.258]

Червячное колесо 1 приводится во вращение червяком 2 от входного вала 4. Червяк установлен на валу так, что может перемещаться в осевом направлении. Червяк жестко соединен с цилиндрическим кулачком 3, который взаимодействует с роликами 5, оси которых неподвижны. При перемещении за один оборот, равный ходу винта червяка, червячное колесо в течение половины цикла неподвижно. При этом соответствующий участок кулачка должен быть выполнен по винтовой линии, симметричной винтовой линии черв55ка. Перемещение червяка на величину, меньшую или большую хода винта червяка, приводит к неравномерному и даже реверсивному движению червячного колеса. [c.403]

В отличие от движения одиночного вращающегося тела движение аппарата с двойным вращением в общем случае не допускает аналитического решения аналитическое решение имеет место, лишь когда одно из тел обладает симметричным распределением масс относительно оси крепления. В данном разделе вводится допущение о том, что распределение масс в корпусе обладает осевой симметрией. При этом допущении будет прлучено описание движения качания. В следующем разделе требования к симметрии ослабляются для угла качания находится приближенное выражение, пригодное в предположении, что этот угол мал. [c.41]

Невозмущенное движение динамически симметричного спутника является регулярной прецессией величина Ь вектора кинетического момента, две его угловые координаты р, а, угол нутации О, угловые скорости прецессии и вращения гр, ф спутника, а также осевая составляющая г = ф + фсо5 0 угловой скорости являются постоянными (смысл углов р, а. О, г] , ф см. в 1 главы 1). Эти параметры являются удобными в качестве оскулирующих элементов возмущенного движения. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...