Поток симметрично осевой

Функция тока плоского и симметрично осевого потока. [c.126]

Фиг. 57. Обтекание тела вращения вдоль оси. Симметрично осевой поток.

II. Симметрично-осевой поток. Рассмотрим движение жидкости, обладающее тем свойством, что во всех плоскостях одного [c.136]

При изучении симметрично осевого потока удобно пользоваться цилиндрической системой координат. Если ось х этой системы направить по оси вращения тела, то поток моншо рассматривать как двумерный, так как скорость в каждой точке будет ири этом зависеть лишь от координат х, г и не будет зависеть от угла б между меридиональными плоскостями. Условие того, что поток является симметрично осевым, математически запишется при этой системе координат в виде [c.136]

Формулы, которые выражают составляющие скорости симметрично осевого потока через функцию тока, получаются, так же как и в случае плоского потока, в результате сопоставления равенства (19) и равенства [c.138]

Физический смысл функции тока выясняется здесь аналогично том % как это было сделано выше для случая плоского потока. Разница по сравнению с предыдущим заключается лишь в том, что вместо слоя жидкости между двумя параллельными плоскостями, расстояние между которыми равно единице, здесь, т. е. в случае симметрично осевого потока, нужно рассматривать часть жидкости между двумя плоскостями, проходящими через ось симметрии, двугранный угол между которыми равен угловой единице одному радиану). [c.138]

Приведем теперь примеры на определение функции тока симметрично осевого потока. [c.139]

Остановимся теперь на частных случаях, когда поток плоский и симметрично осевой. Для этих случаев существует функция тока, которая так же, как и потенциальная функция, полностью определяет поле скоростей. Отсутствие вращения частиц дает при этом дополнительное условие, которое оказывается достаточным для определения функции тока. [c.167]

В случае симметрично осевого потока для функции тока получается несколько более сложное уравнение, нежели уравнение Лапласа. Нетрудно показать, что в цилиндрической системе [c.167]

Если поток является симметрично осевым, а ось х—осью симметрии, то, исходя из уравнения неразрывности движения в цилиндрической системе координат (глава II, уравнение (10)) и выполняя вычисления, проведенные здесь для декартовой системы координат (или делая замену переменных в уравнении (4)), можно показать, что потенциал скоростей должен удовлетворять уравнению [c.357]

Если поток является симметрично осевым, то, исходя из уравнения неразрывности движения в цилиндрических координатах и определяя функцию тока аналогично тому, как это было сделано для плоского потока, получим [c.359]

Вычисленные для симметрично-осевого потока значения угла были сопоставлены с результатами наблюдения, полученными при обтекании снарядов с конической головкой, и оказались в хорошем соответствии с ними. [c.425]

Силы, действующие на пространственно-криволинейный стержень некруглого сечения. Угол атаки для стержней некруглого сечения. Полученные выражения для аэродинамических сил Aqь Aqя и Аяь справедливы для стержней симметричного сечения, когда ось симметрии сечения параллельна вектору скорости потока. Для стержней некруглого сечения угол атаки зависит не только от нормальной составляющей (и ) скорости и точек осевой линии стержня, но и от углов О/. В 6.2 ч. 1 было получено выражение (6.86) для приращения угла атаки Аоа при малом отклонении осевой линии стержня от состояния равновесия. При малых колебаниях появится еще дополнительный малый угол атаки, зависящий от компонент вектора Пл [соотношение (8.41)]. Поэтому полный угол атаки для стержней некруглого сечения [c.248]

Для образования замкнутых поверхностей при делении на внешнюю и внутреннюю необходимо в состав поверхностей внести контрольные сечения потока при входе и выходе из колеса. Однако эти части поверхностей, попав в состав наружной и внутренней поверхности с различными знаками, при суммировании сил взаимно компенсируются. Внешняя поверхность колеса имеет форму тела вращения, и при симметричном относительно оси поле давлений, что нормально должно иметь место в условиях расчётного режима, радиальная составляющая равнодействующей сил давлений на внешнюю поверхность колеса равна нулю. Остаётся осевая составляющая этой силы [c.360]

В ЦНД мощных паровых турбин осевое смещение ротора относительно статора вследствие тепловых расширений конструкции в процессе работы может достигать 40 мм и более. Такое смещение ротора приводит к асимметрии проточной части ДРОС—явлению, присущему только очень мощным агрегатам. РК смещается от симметричного положения относительно НА в процессе работы на различную величину, при этом существенным образом изменяются характеристики ступени. Пространственная структура течения рабочего тела в каждом потоке приобретает индивидуальные особенности. [c.62]

Радикальным способом уменьшения осевого усилия является использование симметричной (двухпоточной) конструкции цилиндров, показанной на рис. 2.36. Поскольку добиться полной симметрии в расходах пара и зазорах в проточной части по потокам невозможно, то даже в двухпоточной конструкции возникают осевые усилия. Кроме того, двухпоточная конструкция неприменима при малых объемных пропусках пара, обусловливающих малые высоты лопаток в ЦВД и большие потери. [c.58]

Кованый стальной ротор 10 барабанной конструкции несет на себе 16 рядов специально спрофилированных рабочих лопаток. Такое большое число ступеней является специфической особенностью осевых компрессоров, так как в одной ступени допустима малая степень повышения давления порядка 1,06 н-1,08 (в авиационных конструкциях она доходит до 1,2). Направляющие и рабочие лопатки имеют симметричные профили (степень реакции 50%). В конце проточной части помещен направляющий аппарат, спрямляющий поток, а за ним расположен кольцевой диффузор 11. [c.488]

Рассмотрим стабилизированное турбулентное течение между концентричными неподвижным и вращающимся цилиндрами достаточно больших, по сравнению с зазором между ними, радиусов (г 5) (рис. 15) [6]. Из симметрии канала и граничных условий, сли пренебречь действием центробежных сил, следует симметричность профиля осевой скорости жидкости относительно средней линии зазора в каждом сечении, проходящем через ось цилиндров, и профиля окружной скорости относительно точки пересечения этой средней линии с поперечным сечением канала. Поэтому окружная составляющая скорости на средней линии равна половине окружной скорости вращающегося цилиндра, и в дальнейшем рассматривается поток между неподвижным наружным цилиндром и средней линией (аналогичный течению Куэтта). [c.43]

Цилиндрический образец 1 располагается в одном из осевых каналов так, что его середина совпадает с серединой воздушного зазора сердечника. Магнитные потоки намагничивающих катушек суммируются. Части магнитных потоков, создаваемых катушками в каждом из крайних стержней сердечника, ответвляются в средний стержень, где их направления противоположны. При геометрической и магнитной симметричности электромагнита относительно вертикальной плоскости, проходящей через средний стержень, результирующий магнитный поток в нем равен нулю. Магнитный поток образца также распределяется между крайним и средним стержнями (см. рис. 6.66,в), причем большая часть Ф потока образца [c.145]

В частности, если поток симметрично осевой, то пз равенства 9 = 0 следует rdd = 0, откуда Ь = onst., т. с. линии тока лежат в меридиональных плоскостях. Вместо двух дифференциальных уравнении в этом случае получается одно [c.137]

Перейдем теперь к случаю симметрично осевого потока. Рассуждениями, аналогичными тем, которые были проведены для случая плоского потока, можно установить, что и в случае, когда оба накладываемых потока—симметрично осевые, условием того, чтобы в данной точке вектор скорости результирующего потока был диагональю клетки, является равенство = Однако в таком виде распространять равенство на весь чертеж нельзя, так как это нарушило бы уравнение неразрывности движения. Поясним это. Представим себе часть потока, ограниченную двумя плоскостями, проходящими через ось симметрии, двугранный угол между которыми равен одному радиану. Пусть на одной из этих плоскостей будет расположен рассматриваемый чертеж линий тока. Расход жидкости через элементарную площадку, образованную поворотом отрезка вокруг оси симметрии на угол в один радиан, равен = где г есть расстояние дапнэй клетки от [c.176]

Для симметричных тел ро и ha представляют соопветствующие значения р и h в свободном потоке на осевой линии тела, и последнее слагаемое не равно пулю. Часто, однако, оно пренебрежимо мало, так что критическое число кавитации может быть найдено но коэффициенту давления. [c.422]

Но для симметрично осевого потока несжимаемой жидкости это равенство действительно выполняется, так как оно является частным случаем уравнения неразрывности, когда ие = О [г.ла-ва П, формула (И)]. Следовательно, при этих условиях rvxdr — ги,.с1х есть полный дифференциал некоторой функции, которую мы, так же как и для случая плоского потока, обозначим через г) и назовем функцией тока [c.137]

Пример 4. Рассмотрим поступательный поток, скорость которого равна V. Взяв любую прямую, параллельную вектору скорости, за ось, можем рассматривать поступательный поток не только как плоский, но и как симметрично осевой. Функция тока для него будет при этом иметь иное аналитическое выражение, нежели то, которое определяется формулой (15). Из формулы (20) после подстановки < а. = Г = соп81., и, = 0 получается [c.139]

Уравнение семейства линий тока имеет здесь вид г = onst. Расход жидкости между двумя линиями тока в данном случае, т. е. когда поступательный поток рассматривается как симметрично осевой, следует иному закону, нежели в случае, когда этот же поток рассматривался как плоский. В случае плоского потока этот расход оказался пропорциональным разности ординат линий тока и, следовательно, не зависел от расположения линий тока по отношению к оси х. Здесь же расход между двумя линиями тока пропорционален разности квадратов [c.139]

В сл члях плоского и симметрично осевого потока общее V равнение (4) для потенциала скоростей упрощается. Для плоского [c.356]

Типы элементарных ступеней с различной степенью реактивности. Распределение работы сжатия между рабочим колесом и направляющим аппаратом характеризуется степенью реактивности. На рис. 7.10 представлены треугольники скоростей для ступеней с Рк = 0,5 и рк = 1,0. В ступени первого типа работа сжатия распределена равномерно между рабочим колесом и направляюш,им аппаратом, лопатки конгруэнтны, треугольники скоростей симметричны. В ступени с Рк = 1,0 сжатие воздуха происходит только в рабочем колесе, направляющий аппарат служит лишь для поворота потока. По экономичности оба типа ступеней близки. При одинаковых значениях окружной скорости ступень с р = 1 создает больший напор. Однако такая ступень не может работать с большими окружными скоростями, так как при этом из-за возрастания ffijj число Мц,1 становится недопустимо большим. В компрессорах судовых ГТД обычно применяют ступени со степенью реактивности Рк == 0,5. В компрессорах авиационного типа в целях увеличения напора и уменьшения числа ступеней степень реактивности повышают вдоль проточной части. При этом число остается в допустимых пределах, так как на последних ступенях температура, а следовательно, и скорость звука имеют большее значение. Применив степень реактивности 0,7, можно получить ступень с осевым входом и не устанавливать входной направляющий аппарат перед первым рабочим колесом. [c.231]

На фиг. 57 представлен многоступенчатый иасос завода им. Калинина в Москве типа 8НМКк2 со спиральными отводами потока от рабочих колёс и с уравновешиванием осевого давления симметричным (спинками друг к другу) расположением колёс. При производительности 120 л1сек, напоре 100 м и числе [c.371]

Изменение расхода по потокам, вызывающее возникновение разности давлений, происходит из-за несимметричного изменения величины осерадиальных зазоров. Полученная в результате экспериментов разность давлений Ар имеет довольно малые значения она не превышает 3—4 % расчетного давления р за ступенью. Отношение Aplp при симметричном положении РК составляло 1 % из-за неточности изготовления. Расчет, проведенный по результатам этих опытов для одного из вариантов ДРОС, показал, что осевое усилие в ступени, предназначенной для [c.160]

В случае расчетов реактивной ступени, под которой мыслится ступень, решетки которой составлены из реактивных профилей лопаток, и частности конгруэнтная ступень, следует задаться степенью реакции на среднем диаметре облопатывания или определять величину этой реакции по осевым скоростям движения потока, как это сделано в случае активных ступеней. Если ступень конгруэнтная, т. е. с одинаковыми лопаточными профилями не-нодвижного и вращающегося венцов, установленными в соответствующих профильных лопаточных решетках так, чтобы входной и выходной треугольники скоростей ступени были равны и симметрично ориентированы относительно осевого направления, то для такой ступени должны существовать следующие соотношения между величинами скоростей и углов [c.258]

Уравнение для вычисления осевой составляющей реактивной силы потока жидкости для четырехходового золотника с симметричным расположением поясков плунжера относительно- окон гильзы и нулевым радиальным зазором, в котором реактивные силы действуют как в рабочей, так и в сливной камере, имеет вид [c.309]

Кроме того, примем во внимание, что при одинаковых торцовых стенках и симметричном распределении скоростей по высоте камеры (тсрг )г = о = (Тфг )2 = н = Тт- С учетом этих условий, а также принимая во внимание осевую симметрию потока во внешней области, указанное уравнение может быть записано [c.169]

Для избежания возможных электролитических процессов, могущих исказить измеренные значения теплопроводности, все детали установки выполнены из одного металла — стали1Х18Н9Т. Калориметр монотонно разогревается внешним источником тепла с равномерно распределенной по оси цилиндра плотностью теплового потока. При обеспечении осевой равномерности температурного поля можно принять, что внутренняя зона установки (i T Гт R , исследуемое вещество и ядро установки разогреваются одномерным радиальным тепловым потоком, и температурное поле в калориметре симметрично относительно оси ядра. Толщина слоя исследуемого вещества S = с целью избежания конвекции [c.146]

Для многоступенчатых вихревых и для центробежно-вихревых насосов рассмотренная схема уравновешивающего устройства неприемлема вследствие того, что при симметричном относительно корпуса положении колеса потоки утечек через щелевые зазоры по обеим сторонам колеса у этих насосов неодинаковы из-за наличия межступенчатых утечек. Соответствующим подбором сечений отверстий, соединяющих пазухи с областью нагнетания, можно добиться уравновещивания осевой силы в среднем относительно корпуса положении колеса, однако это достигается лишь при строго определенных торцовых зазорах и радиальном зазоре в межступенчатом уплотнении. При отклонении же торцовых зазоров от расчетных, что может быть выз- [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...