БАЛКИ Сопряжения

Поэтому предложена статически определимая трехопорная система (рис. 196). В этой конструкции мост крана собирается из двух жестких Г-образных полумостов А ъ Б, связанных между собой шарнирно. Каждый полумост состоит из концевой балки 1, опирающейся ходовыми колесами 2 на подкрановые рельсы. С концевой балкой жестко соединена главная балка 3. Таким образом, каждый полумост опирается на три точки -на два ходовых колеса и на свободный конец В главной балки, лежащий на горизонтальном ролике 4-1 установленном на концевой балке сопряженного полумоста (рис. 196, 6). Ролики 5 предназначены для направления главной балки, а торцевой лист 6 ограничивает взаимное перемещение полумостов. [c.516]

Из условия непрерывности и гладкости упругой линии в точках сопряжения отдельных участков балки следует, что при Хх = х = а соблюдаются условия 1) у[ = у., , откуда на основании уравнений (10.45) и (10.47) имеем С1 = С2 2) 1 = 21 откуда на основании уравнений (10.46) и (10.48) получаем Ох = О - [c.181]

Величина теоретического коэффициента концентрации напряжений в данном случае зависит ог соотношения диаметров с1 к О сопрягаемых участков балки, а также от радиуса закругления г в месте сопряжения этих участков. [c.217]

Определение перемещений методом непосредственного интегрирования дифференциального уравнения упругой линии в случае балок с большим количеством участков сопряжено со значительными трудностями. Эти затруднения заключаются не в интегрировании дифференциальных уравнений, а в технике определения произвольных постоянных интегрирования — составлении и решении систем линейных алгебраических уравнений. Так, если балка по условиям нагружения разбивается на п участков, то интегрирование дифференциальных уравнений для всех участков балки дает 2п произвольных постоянных. Добавив к двум основным оперным условиям балки 2 п — 1) условий непрерывного и плавного сопряжения всех участков упругой линии, можно составить 2п уравнений для определения этих постоянных. [c.281]

Определяем опорные реакции и строим эпюры изгибающих моментов и поперечных сил. Разрезаем балку на три части в местах сопряжения ступеней. На рис. 290, б изображены отдельны части балки, находящиеся под действием внешних сил и внутренних усилий Q и М в местах разрезов. [c.300]

Используя данные задачи 6.64 в верхней точке стенки двутавра, у места ее сопряжения с полкой, определить в опасном сечении балки значения и направления главных нормальных напряжений. Толщину полок двутавра считать постоянной. [c.125]

Консольная балка, сечение которой состоит из швеллера № 16а, нагружена сосредоточенными силами в плоскости yOz (см. рисунок). Определить в сечении у заделки значения главных нормальных напряжений в двух точках 1) в верхней точке стенки Ki в месте ее сопряжения с полкой 2) в точке стенки К2 (на оси симметрии сечения). Уклон полок не учитывать, считать их постоянными. [c.126]

D точке сопряжения стенки с полкой того же сечения Сечение балки Т № 24а. [c.146]

Из условий сопряжения смежных участков балки в общей для них [c.157]

Кроме концентрации нормальных напряжений при изгибе в не которых случаях приходится иметь дело с концентрацией касательных напряжений, в частности при поперечном изгибе уголковых, швеллерных, тавровых и двутавровых балок. В данном случае концентрация напряжений обусловливается резким изменением толщины элементов сечения балки в месте соединения полки со стенкой. Как показывают детальные исследования картины распределения касательных напряжений при изгибе, например в балке двутаврового сечения, фактическое распределение касательных напряжений не отвечает картине, приведенной на рис. 275, а, полученной на основании расчетов по формуле (10.20). По линии / — /, совпадающей с осью симметрии сечения, распределение касательных напряжений будет с достаточной точностью изображаться графиком рис. 275, б. По линии же 2—2, проходящей у самого края стенки, распределение напряжений в случае малого радиуса закругления в месте сопряжения стенки с полкой будет представляться кривой, показанной на рис. 275, в. Из этого графика видно, что в точках входящих углов сечения касательные напряжения теоретически достигают очень большой величины. На практике эти входящие углы скругляют, напряжения падают и их распределение в точках линии 2—2 примерно представляется кривой, приведенной на рис. 275, г. [c.288]

Соединяя теперь отдельные разрезанные части, получаем эквивалентную балку постоянного сечения. Эта балка нагружена приведенными внешними нагрузками (т. е. нагрузками, измененными в раз) в местах сопряжения частей балки действуют дополнительные силы AQ и моменты ДМ. Величина этих дополнительных нагрузок определяется разностью приведенных внутренних силовых факторов, приложенных к левой и правой сторонам сечения [c.319]

Метод аппроксимации кривых с сопряжением производных до вторых включительно получил название теории сплайнов i). Поскольку сопряжение функции, а также ее первых и вторых производных отвечает условиям неразрывности перемещений, углов наклона и моментов в изгибаемой балке, получаемая таким образом кривая аналогична упругой линии тонкой линейки, натянутой на дискретные точки, в которых заданы перемещения. В связи с этим и теория приложений методов сопряжения производных к задачам теории упругости получила название теории двумерных сплайнов . [c.564]

Переходя к точному решению, обозначим через R силу взаимодействия между балками и через /—прогиб в месте сопряжения. Дифференциальное [c.391]

Если на границе соседних участков балки эпюра Q не имеет скачка, то линии, ограничивающие эпюру М на этих участках, сопрягаются без перелома, т. е. и.чеют в точке сопряжения общую касательную. [c.220]

Если на границе соседних участков балки в эпюре Q имеется скачок, то линии, ограничивающие эпюру М на этих участках, сопрягаются с переломом, т. е. не имеют в точке сопряжения общей касательной. [c.220]

Мы пойдем другим путем, и мне хочется показать вам как решаются подобные задачи и как можно обеспечить автоматическое сопряжение участков, обходясь всего двумя константами. Этот упрощенный прием пригоден для балок постоянной жесткости и называется он способом выравнивания коэффициентов, а полученное с его помощью уравнение называется универсальным уравнением упругой линии балки. [c.52]

Угол поворота балки в масштабе жесткости в конце первого участка равен постоянной С]. Чтобы определить угол наклона упругой линии балки в начале второго участка, следует взять все слагаемые, лежащие слева от черты II и вместо г подставить координату начала второго участка. Но она как раз равна гм. Слагаемое обращается в ноль и мы получаем равенство углов поворота на стыке первого и второго участков. То же самое будет и на стыке второго и третьего участков и на всех последующих точках сопряжения участков. Непрерывность упругой линии по угловым перемещениям таким образом обеспечена, и никаких дополнительных констант кроме l вводить и не следует. [c.56]

Очень часто в машинах и конструкциях встречаются тела удлиненной формы, называемые балками (или балочными системами). Балки в основном предназначены для восприятия поперечных нагрузок. Балочные системы имеют специальные опорные устройства для сопряжения их с другими элементами и передачи на них усилий. Отметим следующие типы опор. [c.41]

Без знания физических законов разрушения материалов при износе нельзя ставить вопрос о расчете всего сопряжения, подобно тому, как нельзя рассчитывать балку на прочность и жесткость, не используя закон Гука и не зная модуля упругости материала. Однако знание только закона изнашивания недостаточно для расчета сопряжения. Необходимо иметь методы таких расчетов, которые учитывают специфику распространения закономерностей изнашивания на всю поверхность трения. [c.280]

Статически неопределимые системы с изнашивающимися опорами. В механизмах машин, как правило, имеется ряд сопряженных поверхностей, при этом их износ может протекать различным образом. Если износ каждого сопряжения не оказывает влияния на процесс изнашивания других элементов, то их расчет и анализ можно производить независимо, а затем оценивать суммарное воздействие износа сопряжений на выходные параметры механизма. Однако имеется большое число механизмов и сопряжений, износ отдельных поверхностей которых взаимосвязан и не может быть рассмотрен изолированно. Наиболее типичными представителями таких механизмов являются статически неопределимые системы с изнашивающимися опорами (например, вращающийся вал, имеющий три опоры). Реакции, возникающие в опорах, будут определяться с помощью дополнительного уравнения деформаций и с точки зрения сопротивления материалов одинаково как для вращающегося вала, так и для аналогичной балки, лежащей на трех опорах, [c.328]

Опасность возникновения концентраторов напряжений требовала утолщения композиционного материала до значений свыше допустимых по условиям сопряжения лонжеронов, нервюр и несущей коробчатой балки центроплана. Было принято решение использовать металлические упрочняющие прокладки. Прокладки заменяли слои с ориентацией 0° тогда, когда основная нагрузка направлена вдоль размаха, и слои с ориентацией 90 — в тех случаях, когда большие усилия направлены по хорде. Сначала были опробованы стальные прокладки, так как предполагалось, что при их использовании будут обеспечены максимальная адгезия и близость коэффициентов линейного расширения и деформаций. В конечном итоге были выбраны прокладки из титанового сплава Т1 — 6%А1 — 4 %У, которые обеспечивали близкий к стали упрочняющий эффект при меньшей плотности. Обшивки состояли из последовательных серий слоев основного набора, ориентация которого была принята (02/ г45/90) . Толщина изменялась в зависимости от местных (локальных) требований по прочности и жесткости и с учетом требований по сборке и сопряжению с осно- [c.141]

Если функции (16.15), все или некоторые из них, претерпевают в каком-то из сечений балки изменение своего аналитического вида, то в соответствующем сечении имеет место граница между участками балки, и интегрирование ведется по участкам, при этом на каждой границе участков должно быть двенадцать условий сопряжения. Аналогично обстоит дело и в тех случаях, [c.553]

Совершенствованием взаимодействия деталей можно добиться уменьшения неравномерности износа сопряжений машин, которая значительно снижает срок их службы. Например, для уменьшения неравномерности износа прямолинейных направляющих металлорежущих станков А. С. Проников [171] предлагает ряд конструктивных мероприятий. Он считает, что целесообразнее располагать резцедержатель в правой части суппорта и целесообразно также удлинение крыльев салазок в сторону передней балки. Другой путь получения более равномерного износа направляющих, по его мнению, состоит в ограничении их длины с тем, чтобы суппорт свешивался с направляющих станины в своих крайних положениях. Выполнение этих [c.60]

В точке = X к оси балки может быть присоединен и груз веса W (фиг. 24). Приведем решение уравнения (I. 109) для чисто вынужденных колебаний, так как свободные колебания с течением времени исчезнут. Чтобы избежать условий сопряжения при наличии сосредоточенных нагрузок, следует решение уравнения (I. 109) вести по методу А. Н. Крылова. [c.46]

Изучению колебаний линейного осциллятора, масса которого изменяется по линейному закону, посвящена работа [69], в которой получены интересные результаты о свойствах амплитудно-частотных характеристик механической системы при изменении массы по линейно-ступенчатому закону. В работе [70] рассмотрена проблема сопряженных параметрических колебаний автоколебательных систем с бегущей волной на примере бесконечной плиты в потоке газа и системы осцилляторов, движущихся по балке на упругом основании. [c.15]

Типы сварных жёстких сопряжений даны на фиг. 59, и, б, в, г. Валиковые швы в сопряжениях следует конструировать непрерывными с й = 0,751.0 5. Расчёт прочности производится на момент влияние поперечной силы, как правило, незначительно. В сопряжении, показанном на фиг. 59, при обварке только контура сечения балки расчёт прочности швов [c.877]

Иногда при сопряжении рессор внутренних букс с рессорами наружных букс применяют поперечную балку (фиг. 38). В этом случае при действии опрокидывающих сил рессоры сбалансированной группы будут перегружаться неодинаково. [c.373]

При интегрировании уравнения (185) по отдельным участкам балки необходимо для обеспечения условий сопряжения участков определять 2(п—1) постоянных интегрирования (п — число участков). По более простому и общему методу интегрирования дифференциального уравнения изгиба акад. А. Н. Крылова [5] для любой балки определяют всего лишь две постоянных интегрирования в зависимости от условий закрепления концов. [c.88]

Другие условия сопряжения заключаются в требовании непрерывности прогиба и угла поворота в точках пересечения оси каждого вибратора с осью балки [c.137]

Прочность и устойчивость каркасов значительно возрастают вследствие того, что все фермы и диагональные связи, а также больщинство горизонтальных балок жестко приварены к колоннам. Лишь немногие балки прикреплены к каркасу болтами, проходящими через удлиненные отверстия, и могут при нагревании несколько смещаться относительно сопряженных с ними других элементов. Так крепят, например, потолочную балку БП-1 большого сечения (рис. 9-5, а), удлинение которой при растопке котла может значительно отличаться от удлинения соседних балок. [c.218]

В основу этих методов заложено следующее общее представление. При свободных поперечных колебаниях многопролетной балки каждый ее пролет может рассматриваться как двухопорная балка с упруго защемленными концами, так что изгибающие моменты в опорных сечениях пропорциональны углам поворота этих сечений. Коэффициент пропорциональности, часто называемый динамической жесткостью, зависит от жесткостных и инерционных характеристик остальных пролетов, а также от частоты колебаний. Из рассмотрения условий сопряжения на опорах следует, что при свободных поперечных колебаниях системы динамические жесткости, определяемые для соседних пролетов на общей опоре, равны по величине и противоположны по знаку, так как изгибающие моменты в крайних сечениях соседних пролетов равны по величине и противоположны по направлению. [c.229]

У кранов мостового типа трещины могут быть в нижних (растянутых) поясах ферм, в местах перехода пояса от одного сечения к другому, в местах сопряжения ферм с концевыми балками, в сварных швах. [c.586]

По найденным значениям а и т построены эпюры нормальных и касательных напряжений (рис. 7.46). Из этих эпюр видно, что в стенке в местах сопряжения с полками балки напряжения а и т имеют одновременно большие значения. В этих местах определим главные напряжения. Для верхней части сечения имеем [c.149]

Постоянные интегрирования С и Д находим ил граничных (опорных) условий. Е случа тт, когда балка имеет, более одного силового участка, используются дополнительные услория сопряжения участ-кор друг с другом. [c.44]

Проанализируем построенные эпюры. На I участке распределенной нагрузки нет q-=0 следовательно, эпюра Q представляет собоЁ прямую, параллельную оси х, эпюра М — наклонную. На II участке действует распределенная нагрузка следовательно, эпюра Q — наклонная прямая, эпюра М — парабола, направленная выпуклостью вверх — навстречу нагрузке. На участке, где Q>0, эпюра М возрастает, где Q<0 — убывает. В сечении, где Q=0, эпюра М имеет максимум. Эпюра Q претерпевает скачки только в сечениях, где приложены со<федоточенные силы — реакции. Так Kai в нагрузке балки сосредоточенных моментов нет, то и на эпюре Мнет скачков. В сечении, где начинается распределенная нагрузка, на эпюре Q скачкообразное изменение утла наклона (параллельная прямая стыкуется с наклонной), на эпюре М — плавное сопряжение прямой с параболой. Эпюры свидетельствуют, что все эти правила вьшолняются. [c.35]

Если не принимать никаких специальных мер, то, так как в решении каждого из этих уравнений содержится четыре посто-яннных интегрирования, пришлось бы составлять Ат условий для их определения и решать систему Ат уравнений с Ат неизвестными. Условиями для отыскания постоянных интегрирования являлись бы по два граничных условия на концах балки и по четыре условия сопряжения функций П и // +1 и их первых трех производных на каждой из границ, участков (/ и / + 1) О/ с 1+1, x = v i с = = дд,, (+1 (согласование углов поворота), — М 1/( /Д = и) с 1+- 1 Е1х) (согласование изгибающих [c.213]

Возмущающая сила Posin ot приложена в промежуточном сечении балки (рис. IV.47, в). В этом сечении должны выполняться четыре условия сопряжения [c.268]

Кроме определения частот собственных колебаний поперечных рам, необходимо еще вычислить частоты собственных колебаний продольных рам в вертикальной плоскости. Продольные балки обычно заделываются только в узлах поперечных рам. Специальное армирование при их сопряжении со стойками для образования жесткого рамного узла не выполняется. Проведенные нами опыты на модели фундамента с ар-мировкой, аналогичной натурному фундаменту, показа- [c.103]

Монтаж верхнего строения фундамента начинается после достижения бетоном узлов балочного ростверка 70,% проектной лрочности. Прежде всего производится сборка составных ригелей и продольных балок. Монтаж элементов колонн производится раздельно и скрепление их производится после установки. Порядок сборки сле-дуюш,ий рама № 1 (под передним подшипником ц. в. д., состоит из трех элементов), колонны, рамы № 2, продольные балки, рама № 3, продольные балки, ригель рамы № 2, колонны рамы № 4, арматурные блоки монолитных участков с прикрепленной ним опалубкой и т. д. Все монолитные железобетонные работы, включающие бетонирование балок и ригелей, устройство узлов оборных элементов и заполнение зазоров между сечениями составных элементов, должны ироиаводиться одновременно и непрерывно. После достижения (бетоном 100% (Прочности осуществляется натяжение арматуры в узлах при ПОМОЩИ домкратов и натяжных муфт. На рис. 6-7 юриведена конструкция узлов сопряжения верхних элементов фундамента. Предусматривается также натяжение поперечной арматуры укрупненных ригелей путем (раздвижки балок ригеля на сборочной площадке специальными домкратами. Это мероприятие задумано с целью обжатия заливки зазора между балками ригеля после достижения бетоном проектной прочности. [c.271]

Прямоточные мазутные горелки. Малогабаритный котел ТГМ-444 оборудован шестью горелками упрощенной конструкции, поскольку газовый поток дополнительно завихряется в вихревом предтопке. Все горелки расположены в один ряд на фронтовой стене предтолка, подвешены к балке жесткости и при тепловых деформациях трубных панелей предтопка перемещаются вместе с ними (рис. 4-6). Собственное тепловое расширение горелок может отличаться от расширения сопряженного с ними участка экранной панели, поэтому в зоне сопряжения установлены линейные компенсаторы. Второй компенсатор необходим в зоне сопряжения горелки с воздухопроводом. [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...