Фрезы Углы 605, 666, 667 Рекомендуемые

При расчете и проектировании фрез для совместной обработки канавок и спинок зубьев шпоночной фрезы необходимо иметь в виду, что этому инструменту свойствен значительный перепад, диаметров участков фрезы, образующих канавку, и участков, образующих спинку зуба, необходимо учитывать при выборе диаметра фрезы. Угол между осями фрезы 1 (рис. 41,6) и заготовки 2 можно рекомендовать в пределах (90 — а), где а = 7- -10° (при угле наклона обрабатываемой канавки в пределах 20—25°),. что следует предусмотреть и при расчете профиля зуба рабочей фрезы. Однако при этом на зубьях рабочей фрезы появляются участки с отрицательным задним углом (участок а), которые необходимо подтачивать по задней поверхности. [c.120]

На величину допускаемой подачи при торцовом фрезеровании влияет также главный угол в плане ф. Работа фрезами с малыми углами рекомендуется при снятии небольших припусков при повышенной жесткости системы СПИД. Следует иметь в виду, что работа с подачами, указанными в табл. 19—26, ставит непременным условием минимальное биение зубьев фрез (табл. 27). [c.484]

Для обработки пологих контуров, когда угол контура е > 20°, рекомендуется применять фасонные фрезы, заточенные по задней поверхности при помощи копирных или других устройств. [c.300]

Резьбовые фрезы изготовляют со шлифованным по всей ширине пером или с оставлением небольшого нешлифованного участка. Первая конструкция требует большой ширины впадины (0,4—0,5 шага), так как иначе шлифовальный круг не в состоянии полностью выйти из контакта со шлифуемым пером и будет задевать соседний зуб. Так как при переточках всё равно не удаётся использовать всю ширину пера, то рационально в целях усиления пера оставлять часть его нешлифованной. Во избежание трения нешлифованной части пера об обрабатываемую поверхность необходимо её затыловать при другой (большей) величине затылования. Так как с увеличением заднего угла уменьшается шлифованная часть пера, то не рекомендуется брать угол а больше 9—10°. [c.388]

Для прецизионных фрез рекомендуется принимать Угол s (фиг. 10) фрезы, [c.400]

В основном сверление и фрезерование пальцевыми фрезами выполняются без СОЖ, хотя лучшая чистота обработки достигается в случае свободной подачи СОЖ (поливом) или при обдуве сжатым воздухом. В силу того, что большинство слоистых реактопластов имеет тенденцию к усадке после механической обработки, для достижения большей размерной точности деталей следует предусматривать некоторый размерный припуск в случае сверления или фрезерования. Когда это удобно, следует использовать зажимные приспособления при сверлении и фрезеровании, причем приспособления должны быть разработаны таким образом, чтобы можно было избежать разрушения при прохождении нижнего слоя и при выводе инструмента из верхнего слоя изделия. В случае большой глубины сверло следует выводить из отверстия несколько раз. Следует избегать сверления и фрезерования вдоль слоев материала (параллельно слоям), так как это чаете приводит к его расслоению. Если, однако, в этом есть необходимость, следует максимально увеличить угол при вершине и полностью зажать деталь. Для этой цели можно использовать нормальные спиральные сверла и стандартные фрезы. Рекомендуется 412 [c.412]

Главный угол в плане ф оказывает влияние на толщину срезаемого слоя (при одной и той же подаче), на соотношение составляющих сил, действующих на фрезу, на стойкость фрезы и качество обработанной поверхности. Чем меньше этот угол, тем меньше толщина среза и нагрузка на единицу длины режущей кромки (при одной и той же подаче), тем выше стойкость фрезы, тем чище обработанная поверхность, но тем больше осевая составляющая сил резания. Поэтому малое значение угла ф = Юн-30° (так называемые торцово-конические фрезы) можно применять лишь при достаточно жестких условиях системы СПИД. Кроме того, малое значение главного угла в плане ф затрудняет работу с большой глубиной резания, так как вызывает необходимость увеличения длины режущей части кромки. Поэтому работа фрезой с ф < 30° рекомендуется при глубине резания не выше 3—4 мм. [c.297]

Геометрические параметры рекомендуются следующие передний угол Y = 12°, задний угол а = 14° у торцовых фрез с мелким зубом и = 25 30°, у фрез с крупным зубом о) = 35 -f- 40°. [c.275]

Для нормальной работы фрезы важно иметь канавки для стружки достаточных размеров. Зубья желательно разместить у тонкого конца фрезы так, чтобы сохранить прочность зуба и иметь канавки достаточной глубины. При большой разнице между D п d с целью увеличения объема канавок для выхода стружки часто приходится зубья у торцовой части фрезы срезать через один. Угол впадины стружечных канавок принимают обычно в пределах 45—60°. Число зубьев чистовых фрез рекомендуется принимать четным. На рис. 289 показана черновая пальцевая модульная фреза с большим объемом канавок для стружки и со стружкоделительными канавками. [c.310]

Выбор большого заднего угла нежелателен, так как он связан с ослаблением режущей кромки зуба. С этой точки зрения величина заднего угла для зубьев, оснащенных твердым сплавом, должна быть строго регламентирована и выполняться в определенных пределах. Кроме того, с повышением величины заднего угла возрастает износ режущей кромки в радиальном направлении. Точность обработки зависит от величины радиального износа. Отсюда следует, что задний угол не может быть выбран,столь большой величины, как было указано выше. В случае, если требуется чистота обработки в пределах 6—7-го классов и точность не ниже 3-го класса, рекомендуется для фрез из твердого сплава снижать величину заднего угла до 5—8° с целью обеспечения большей прочности и стабильности режущей кромки зуба фрезы. [c.287]

Главный угол в плане ф. Подобно тому, как и у резца, угол ф определяет соотношение между толщиной и шириной снимаемого слоя металла в зависимости от глубины резания и подачи. Угол ф может быть выбран в зависимости от технологических условий. С уменьшением угла ф толщина среза уменьшается, ширина увеличивается, а вместе с этим улучшается и отвод тепла из зоны резания. В результате стойкость фрезы возрастает и появляется возможность повысить величину подачи. Однако наряду с положительными факторами имеются и отрицательные, а именно уменьшение угла ф изменяет соотношение составляющих силы резания, вызывая большой рост радиальной и осевой составляющих. В силу этого фрезы с малым углом в плане (например, ф = 20") могут быть использованы только при условии жесткой и виброустойчивой технологической системы СПИД, причем глубина резания не должна быть выше 3 ллг. При необходимости повысить глубину резания (например, от 6 мм и выше) рекомендуется угловую кромку выполнять под двумя углами ф в пределах 45—60" и фо = 20°. Переходная кромка повышает периметр режущей кромки, а также упрочняет вершину зуба. Обычно угол фд принимается равным ф/2. Высота угловой кромки должна быть больше величины слоя, снимаемого за один проход. [c.288]

Если фрезы предназначаются для обработки двух взаимно-перпендикулярных плоскостей, то угол ф принимается равным 90°. Такими фрезами являются торцовые, дисковые, концевые, снабженные зубьями как по периферии, так и на одном или двух торцах. С целью упрочнения вершины зуба рекомендуется снимать фаску под углом 45° на длине 0,5—1,5 мм, которая до некоторой степени играет роль переходной кромки. [c.288]

При величине угла ф, приближающейся к нулю, угол а остается небольшим даже при значительном увеличении угла а . Поэтому для увеличения боковых задних углов рекомендуется конструкция фрез, показанная, например, для колеса с 2, = 12 на фиг. 394 [5]. Если для обычной конструкции дисковой фрезы Л Ь 1, нарезающей колеса с числами зубьев 12—13, принять задний угол на вершине = 12°, то на боковой стороне получится задний угол Г02. При конструкции же фрез, показанной на фиг. 394, получаем ф = 35° м ад = 6°5Г. Если на вертикальных участках профиля этих фрез дат боковое затылование, то они могут работать также и по целому материалу. [c.664]

На рис. 49 показан пневматический приемник для отсасывания стружки при обработке алюминиевых заготовок (слябов) торцовой фрезой, разработанный в США (патент США, класс 90-11, № 2944465). Приемник смонтирован на шпиндельной головке и охватывает фрезу, не препятствуя процессу резания. Он состоит из кожуха 4, гибких скребков 1, прикрепленных к кольцу 2, патрубка 8, обечайки 7 и крепежных деталей. На рис. 49, б показано положение закрепленных скребков. При этом авторы рекомендуют угол С = 30°, а угол В = 42°. Такое расположение скребков способствует образованию воздушных вихрей и облегчает унос стружки из приемника. При каких-либо неровностях на обрабатываемой поверхности скребки отгибаются. Стружка отсасывается через кольцевое пространство, образованное кожухом 4 и корпусом фрезы. Патрубок 8 соединен гибким [c.67]

Фрезерование рекомендуется производить фрезами со спиральными зубьями с углом спирали 40—60° и с шириной полоски режущей кромки зуба 0,05—0,1 мм. Углы заточки зубьев фрезы из быстрорежущей стали передний угол 8—10°, задний угол 5—10°. Такая же геометрия зубьев рекомендуется для фрез, оснащенных [c.130]

При сверлении допустимые скорости резания приближаются к скоростям при обработке заготовок из сталей например, при сверлении заготовок из текстолита сверлами, оснащенными пластинками из сплава ВК6, и подачах 0,03—0,15 мм/об, скорость резания рекомендуется 30—80 м/мин. Резцы имеют углы а = 12 н-20° и у = 10- 20° фрезы имеют углы 7 = Он-10° и а = 12- 20° сверла имеют угол при вершине 2ф = 60- 70° и прямую канавку можно применять стандартные сверла с винтовой канавкой. [c.288]

Цилиндрические винтовые быстрорежущие фрезы рекомендуется применять со следующей геометрией зуба y = 5°, а= 15°, угол наклона винтовых канавок да=45ч-60°, т. е. в 2—2,5 раза больше, чем у подобных стандартных фрез это обеспечивает повышение стойкости фрезы в 4—5 раз. У цилиндрических фрез с пластинками из сплава ВК8 зубья должны иметь у = 6°, а=15°, = 20°. [c.45]

Режущая часть каждого ножа (рис. 44) имеет несколько режущих кромок, отличающихся углом в плане, который измеряется между торцовой плоскостью и проекцией режущей кромки на осевую плоскость фрезы, проходящую через вершину зуба. Главная режущая кромка имеет угол ф=454-90°. Вспомогательная режущая кромка имеет угол ф1 от О до 5°. Для снижения шероховатости обработанной поверхности вспомогательную кромку образуют из двух участков.— дополнительной кромки с ф10 = 0° и /1а=1,5н-2 мм и собственно вспомогательной кромки с ф1 не менее 2°. Вершина зуба фрезы оформляется прямолинейной или радиусной переходной кромкой. Прямолинейная переходная кромка имеет фо ф/2 и о = = 1,5-н2 мм. Фрезы с радиусной вершиной 7 = 2- 3 мм имеют повышенную стойкость по износу, менее чувствительны к биению главных режущих кромок и рекомендуются для чернового и получисто-вого-фрезерования. Задние углы по каждой режущей кромке измеряются в плоскости, перпендикулярной проекции данной кромки на осевую плоскость фрезы и обычно равны 15° на пластинке и 20° на державке. [c.107]

Увеличение угла наклона зубьев вызывает увеличение усилия резания, так как чем больше угол наклона, тем больше осевая сила. Величину угла наклона фрез рекомендуется выбирать по табл. 6. [c.94]

В твердосплавных фрезах задний угол назначают в зависимости от переднего угла. Большой отрицательный передний и малый задний угол упрочняют режущую кромку. Задний угол а выбирают для торцовых фрез в пределах 10—20°, а для дисковых— в пределах 18—20°. Дальнейшее увеличение заднего угла уменьшает угол заострения р, что приводит к ослаблению режущей кромки. Задний угол меньше 10° применять не рекомендуется, так как при этом заметно повышается износ по задней поверхности. [c.418]

Главный задний угол а для фрез принимается несколько большим, чем для резцов, что обусловлено худшими условиями трения и износа со стороны задней поверхности зуба. Назначение заднего угла рекомендуется производить в зависимости от толщины срезаемого слоя Стах- При атах>0,08 ММ а выбирается в пределах 12—15°, при атах<0,08 мм— 18—20°. Меньшие значения а принимаются для более прочных обрабатываемых материалов. [c.143]

Угол установки суппорта фрезы определяют в зависимости от направления наклона линии зуба колеса и винтовой линии червячной фрезы. Рекомендуется применять одноименный наклон. При нарезании прямозубых колес (рис. 103, а) угол установки у равен углу подъема К витков червячной фрезы, т. е. у — X. При нарезании косозубых колес угол установки определяют по формуле [c.174]

Угол наклона главной режущей кромки. Для торцовых твердосплавных фрез рекомендуется 1 = О н- +15°. [c.230]

Поскольку у фрез угол ю принимают большим, при эксплуатации фрез хеобходимо обеспечить восприятие большой осевой силы у всех новых фрезерных станков это предусмотрено. Влияние осевой силы на слабых танках можно исключить применением сдвоенных фрез. Рекомендуется 1акже неравномерная разбивка окружного шага зубьев, она дает хорошие результаты, особенно при фрезах малого диаметра (см. концевые фрезы). [c.157]

Как показывает опыт, на большинстве заводов, фрезерующих труднообрабатываемые материалы, используют фрезы с максимальным значением угла ш=40...45°. Значения углов указаны в чертежах на рис. 41, 42. Этот угол рекомендуют применять для всех фрез независимо от размера, но получение его при небольших диаметрах фрезы требует специального оборудования или приспособлений. Получение спирали с со=45° возможно на автоматах F102 (Швейцария) или фирмы Junker (ФРГ), заточных станках WS-11 (Швейцария), фирмы Makino (Япония) и др. с использованием специальных приспособлений. К этому следует добавить, что при шлифовании спиралей параметр шероховатости поверхности в лучшем случае соответствует Ra=, 25 мкм. Поэтому после изготовления на автоматах требуется дополнительная операция заточки по передней грани. [c.120]

Точение и фрезерование могут производиться на автоматах, универсальных токарных и фрезерных станках резцами и фрезами из быстрорежущей стали или инструментом с карбидными вставками. Резцы из быстрорежущей стали имеютпри точений текстолита и гетинакса передний угол 10—15°, а задний 8—10° для древеснослоистых пластиков передний угол в зависимости от операции 15—25°, задний 8—15° для стеклотекстолитов в зависимости от марки —передний О—10°, задний 10—25°. Глубина подачи и скорость резания зависят от материала, требуемой чистоты обработки, формы и размеров детали она должна быть 0,1—0,5 мм1об при скорости резания 80—250 м/мин. При токарной обработке ДСП рекомендуется скорость резания 1800—2150 м/мин, подача 0,8—1,2 мм/об (обдирка) и 0,1 — 0,15 мм/об — чистая обработка. При обработке стеклопластиков алмазными резцами скорость резания может быть 600—800 м/мин при подаче 0,02—0,03 мм1об. [c.19]

Наиболее напряжённым (по нагрузке и отводу тепла) участком сверла является переходная часть от конуса к цилиндру. Этот участок является и наиболее ослабленным из-за большего переднего угла. Для уменьшения угла на периферии можно рекомендовать специальную подточку передней поверхности. Сверло снабжается большим углом наклона и винтовой канавкой специальной формы, как показано на фиг, 8 сплошной линией BPBi, вместо нормальной, показанной пунктирной линией APAi. Фрезерование такого сверла производится специальной фрезой. Для выравнивания переднего угла передняя поверхность у периферии подвергается дополнительной подточке. Участок ВР (заштрихованная поверхность на фиг, 8) стачивается до совпадения с прямолинейным участком АР. Передний угол сохраняет постоянное значение от yi до Р и только от точки Р начинает уменьшаться по направлению к сердцевине. На фиг. 9 приведены два графика изменения угла 7 — для нормального сверла (а) и для подточенного (6). [c.326]

Торцовые фрезы большого диаметра рекомендуется делать сборными. Сборные торцовые фрезы изготовляют хвостовыми и насадными. Для обработки деталей из нержавеющих сталей применяют сборные торцовые фрезы, оснащенные твердым сплавом (подобно фрезам по ГОСТу 8529—57, но с измененной геометрией режз щей части). Для обработки легких сплавов рекомендуется применять торцовые фрезы, оснащенные твердым сплавом, подобные фрезам по ГОСТу 8529—57, с уменьшенным числом зубьев, большими задним и передним углами. Сборные торцово-цилиндрические фрезы используют для обработки широких уступов, когда требуется получить в сопряжении прямой угол. [c.258]

Вспомогательный угол в плане fj рекомендуется у фрез отрезных и прорезных при ширине В<0,8 л(.и fi =0°15 при ширине В = 0,8 -i- 2. мм = fj = 0°30 при шнри-не fi > 3 fj = ГЗО у фрез торцовых, дисковых дву- и трехсторонних и Т-образных f] = 1°30 ч-2° у концевых без торцовых зубьев = 8 ч- 10° у шпоночных , = 5°. [c.179]

Для фрезерования винтовых канавок сверл применяются фрезы с затылованными зубьями и остроконечные. Габаритные размеры спиральных сверл рекомендуется выбирать по ГОСТу. Шаг винтовой канавки Т = nD/tg o, где м — угол наклона винтовой канавки сверла. Рекомендуются следующие значения м при обработке черных металлов [c.198]

На рис. 329 показаны типы профилей стружечных канавок. Тип А (рис. 329, а) — канавка обработана полукруглой фрезой (профиль однорадиусный). При вывертывании метчика задняя сторона пера может срезать стр . жку и испортить резьбу. Профиль этого типа используется для ручных калибровочных метчиков. Внешний угол Т1 задней кромки должен быть близок 90°. Профиль типа Б (рис. 329,6) можно рекомендовать для гаечных метчиков, которые не приходится вывинчивать из нарезанного отверстия. Лучшим следует считать профиль типа В (рис. 329, б). Передняя поверхность прямолинейная в достаточной степени обеспечивается постоянство переднего угла на калибрующей и па заборной частях. Общий угол профиля канавки принимается 46—47°. Ширина пера и диаметр ссрдцевины принимаются в пределах (по данным завода Фрезер ) для трехканавочных метчиков ширина пера Ь 0,34[c.349]

Угол конусности впадин шестерни (колеса) 1 f2) В мин 3438 /5.,, 8. .. -. 1 h" teal 1..-. у Угол SJ рекомендуется указывать на чертежах прямозубых конических колес, нарезаемых на зубофрезерных станках, работающих двумя дисковыми фрезами методом обкатки (например, на станках моделей 5230 и 5П23) [c.478]

Фрезы цельные, оснащены пластинками из твердого сплава ВК15 по ГОСТ 3882—61. С целью улучшения качества обработки и уменьшения заколов на обрабатываемых кромках передний угол на фрезах принят 5°. Для получения требуемого качества обработки рекомендуется применять фрезы при работе на станках с повышенным числом оборотов шпинделя до 12 ООО об мин. [c.190]

Наличие винтовых зубьев вызывает в процессе резания появление осевой силы Р , которая в зависимости от направления вращения фрезы (правое или левое) и направления зубьев (правое или левое) может действовать или по направлению к шпинделю, или от шпинделя. Шпиндель фрезерного станка обладает большей жесткостью, чем противоположная опора, поэтому рекомендуется во всех случаях, где это возможно, выбирать такие направления резания и винтовых зубьев, чтобы сила Р была направлена к шпинделю. Так, например, для цилиндрических насадных фрез направление зубьев должно быть принято противоположным направлению резания. Для фрез, снабженных зубьями на торце и по периферии (торцовые насадные монолитные, концевые цилиндрические), выбор направления зубьев обусловлен также и другими факторами. Для фрез из быстрорежущей стали направление зубьев должно совпадать с направлением резания, так как иначе передний угол на торцовых зубьях у, равный углу наклона зубьев со, будет отрицательным и процесс резания окажется затруднительным. При малом угле наклона зубьев со= 15—20 с этим приходится считаться. Однако при выборе больших величин со необходимо учитывать направление отвода стружки и конфигурацию обрабатываемой поверхности. Исследования и практика заводов пока-зывают что при обработке закрытых пазов и уступов фрезами с одноименными направлениями зубьев и резания (например, левый наклон зубьев при левом резании) стружка направляется к торцу фрезы (фиг. 125), защемляется и пакетируется между зубьями, в результате чего зубья инструмента выкрашиваются и ломаются. Для устранения этого необходимо давать разноименные направления зубьев и вра- [c.290]

В пазы гидравлическим прессом впрессовывают гладкие закаленные клиновидные ножи 2 из бысгрорежущей стали. Угол х / клина на ножах принимают в пределах 1° 10, такое расположение допусков на угол паза и ножа позволяет в конечном счете получать (безусловно в сочетании с жесткими допусками на ширину паза и толщину клиновидного ножа) прочную и жесткую конструкцию фрезы. Эту фрезу затачивают и перетачивают затем, как цельную, по задним поверхностям. По режимам резания такие фрезы не уступают цельным фрезам, но дают большую экономию быстрорежущей стали. Можно рекомендовать такую конструкцию и для других инструментов. [c.170]

При нарезании зубьев (см. рис. 4) ось червячной фрезы устаршв-лнвают по отношению к торцу колеса 3 пОлТ углом ф = Pi Уо, где Pl - угол наклона зубьев колеса уо — угол подъема витков червячной фрезы (знак - при одноименном направлении зубьев колеса и витков фрезы знак + — при разноименном направлении). Рекомендуется обрабатывать косозубые колеса с углами pi > 10 ° с правым направлением зубьев правозаходными фрезами левозаходными — с левым направлением. Точность установки угла поворота суппорта станка при нарезании колес 6 —7-й степени точности составляет 3 — 5. Косозубые колеса с Pi > 20 следует нарезать червячными фрезами с конусной заборной частью. [c.670]

На рис. 43 показан пневматический приемник для отсасывания стружки при обработке алюминиевых заготовок (слябов) торцовой фрезой, разработанный в США (патент США, кл. 90—11, № 2944465, 13. 07. 60 г.). Приемник смонтирован на шпиндельной головке и охватывает фрезу, не препятствуя процессу резания. Он состоит из кожуха 4, гибких скребков 7, прикрепленных к кольцу 2, патрубка 8, обечайки 7 и крепежных деталей. На рпс. 43, б показано поло кение закрепленных скребков. При этом авторы рекомендуют угол С = 30°, а угол В = 42°. Такое расположение скребков способствует образованию воздушных вихрей и облегчает унос стружки из приемника. Прп каких-либо неровностях на обрабатываемой поверхности скребки отгибаются. Стружка отсасывается через кольцевое пространство, образованное кожухом 4 и корпусом фрезы. Патрубок 8 соединен гибким шлангом с отсасываюш ей установкой. Чтобы стружка не застревала непосредственно у резцов фрезы, предусмотрены вырезы 3. Охлаждаютцая ншдкость подается в зону резания (если это требуется) через трубки 6 и каналы 5 в корпусе фрезы. [c.62]

Для фрезерования дисковыми фрезами рекомендуют фрезы с параметрами у = 0°, а=18° угол наклона режущей кромки а = 15 20°. За критерий затупления принимают износ по задней поверхности бз=0,6лш. При работе дисковыми фрезами с твердосплавными пластинками не следует применять для охлаждения 5%-ную эмульсию, так как стойкость фрез снижается в 10—12 раз. При подаче 0,03—0,06 мм зу6 и глубине резания =4ч-40 мм рекомендуемая скорость резания колеблется в пределах у = 60-4-150 м1мин. [c.81]

Рекомендуется [Л. 5] следуюшд1й процесс обработки меди. Для массового изготовления медных заготовок применяются быстрорежущие стальные пилы или прорезные пилы, также фрезы с наконечниками из твердых сплавов. В последнем слу чае наялучший угол продольного уклона резца составляет 20—30°, а боковой угол зазора 5—8° при ско ростях резания 125— 150 м1сек. [c.250]

При обработке сталей торцовой фрезой с пластинками твердого сплава марки Т15К6, имеющей угол ср = 60° при износе /г = 2 мм, М. Н. Ларин рекомендует [39] следующую формулу [c.371]

Для устранения этого недостатка можно использовать другой симметричный профиль, образованный двумя прямыми и большим радиусом (рис. 14, в). Благодаря наличию прямых линий угол у остается постоянным по всей высоте зуба, но профилирование круга уже значительно усложняется и особых выгод по сравнению с правкой круга для получения двухрадиусного профиля нет. На практике метчики с такой канавкой не применяют. ГОСТ 3266—81 (приложение) рекомендует для метчиков до диаметра 5,5 мм прямой профиль с углом 90° (рис. 14, г). При этом = 0,45 ё К = 0,3 ё для диаметра 4 мм включительно и Л = 0,5 ё для диаметра 6 мм. Этот часто применяемый профиль наиболее легко может быть получен на метчиках любого размера фрезой и абразивным кругом. Но при резании труднообрабатываемых материалов он дает плохие результаты вследствие того, что объем канавки недостаточен, стружка почти не завивается и пакетируется в канавках. Однако именно из-за простоты получения этот профиль широко распространен. [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...