Температура в потоке предельное значение

Опытные данные о влиянии скорости движения газовой среды на скорость окисления металлов (рис. 38, 39 и 96), согласно которым уже при небольших скоростях газового потока достигаются предельные значения скорости окисления металлов при данной температуре, указывают на то, что окисление металлов, дающих при окислении полупроводниковые окислы /7-типа, контролируется не только диффузией реагентов через окалину, но и переносом окислителя к поверхности раздела окалина — газ, т. е. внешней массопередачей (см. с. 65). Таким образом, увеличение скорости движения газовой среды в какой-то степени эквивалентно повышению парциального давления окислителя. [c.135]

Это и есть предельное значение температуры торможения на выходе из сопла. Если увеличить подогрев газа сверх этого значения, то снизится скорость потока на входе в камеру. [c.251]

Использование известных закономерностей поведения исследуемой величины. Во многих случаях оказывается возможным еще до проведения эксперимента теоретически или из анализа физической природы явления определить значение исследуемой величины в некоторых характерных точках системы, например ее предельное значение, а также оценить степень влияния на нее различных факторов. Так, сила тока равна нулю при нулевом напряжении, тепловой поток между телами равен нулю при отсутствии между ними перепада температуры и неограниченно возрастает при его неограниченном увеличении, расход жидкости в трубопроводе равен нулю при отсутствии перепада давления и т. д. [c.95]

Для полупроводникового триода П-207 максимально допустимая температура коллекторного перехода ip.n = 85Х внутреннее термическое сопротивление, преодолеваемое тепловым потоком на пути от /j-n-перехода к корпусу, равно / пк = 0,6 К/Вт потери тепловой мощности в триоде Я — 15 Вт. Триод используется с радиатором, температура перегрева которого (относительно воздушной среды) в зоне контакта с триодом пропорциональна рассеиваемой тепловой мощности с коэффициентом Fp = 1,73 К/Вт. Известен практически возможный диапазон контактного термосопротивления между триодами и радиаторами / == (0,3... 0,5) К/Вт, При какой максимальной температуре среды гарантирована длительная работа триода Как изменилось бы это предельное значение при отсутствии контактного термосопротивления [c.222]

В однофазном. потоке предельная концентрация примесей, исключающая их выпадение в виде твердой фазы, однозначно определяется температурой стенки канала. При течении парожидкостной смеси кроме температуры стенки необходимо знать также массовую долю одной из фаз у стенки. Этот параметр, как правило, неизвестен, поэтому исследователи обычно экспериментально определяют предельное значение допустимой концентрации на входе в канал. [c.331]

Гидравлическая нагрузка колонки не должна превышать предельного значения при данной температуре исходной воды. В противном случае может начаться сильная вибрация колонки и связанных с ней трубопроводов, а в отдельных случаях (при низких температурах исходной воды) и гидравлические удары. Основной причиной, ограничивающей производительность колонки независимо от ее конструкции, является периодическое возникновение под действием парового потока обратного движения воды. [c.91]

В то же время есть основания полагать, что вихревой эффект Ранка позволяет получать температуру холодного потока Та<Тз, и, таким образом, значение Г, определяемое соотношением (4-10), не является предельным значением температуры холодного потока. В пользу этого предположения свидетельствуют и опытные данные. Они показывают, что из-за вакуума в осевой части вихря термодинамическая температура газовых частиц в ней может быть ниже Ts. Поэтому газовые частицы, образующие выходящий через диафрагму при атмосферном давлении холодный поток, будут при расширении отдавать тепло частицам, находящимся в осевой части вихря. Этот процесс теплообмена может привести при достаточно совершенной конструкции вихревой трубы к тому, что будут достигнуты температуры, более низкие, чем те, которые отвечают адиабатическому расширению до ро=1 кгс/см , [c.71]

Установлено, что безразмерный коэффициент теплоотдачи (критерий Нуссельта), характеризующий интенсивность теплообмена между жидкостью и поверхностью канала или трубы, в которых она протекает ламинарно и в условиях полной стабилизации процессов, имеет постоянную величину по длине трубы. При постоянной температуре и при постоянном тепловом потоке на поверхности цилиндрической трубы предельные значения критерия Нуссельта составляют [c.133]

Для фитиля из сетки в виде свернутого экрана гн, s равен половине расстояния между проволоками. На рис. 7.9 представлены предельные значения плотности теплового потока на входе, т. е. правая часть уравнения (7.15), для различных теплоносителей, числа меш сетки и рабочих температур. С помощью этих графиков можно найти значение Qe,m JAt, для сконструированной тепловой трубы это значение должно быть выше действительного значения Q[Av, при котором тепловая труба будет работать. [c.160]

Описанное стационарное движение удается получить лишь до некоторого предельного значения числа Рэлея К,=64-10 При К > К, переходный процесс развития начального возмущения приводит к режиму установившихся стационарных колебаний. При фиксированном К в этом режиме функция тока, вихрь и температура в узлах сетки, а также интегральные характеристики — тепловой поток, максимальное значение функции тока и т. д. осциллируют со временем около средних значений с частотой, возрастающей с увеличением К — К . Вопрос [c.165]

Существование предельных гиперзвуковых течений имеет следствием следующий закон подобия при обтекании газом с большой сверхзвуковой скоростью геометрических подобных и одинаково ориентированных тел все течения с разными значениями р и pi и одним и тем же у подобны между собой, т. е. в таких течениях отношения скорости V к скорости набегающего потока и плотности р к плотности набегающего потока pi имеют в геометрически соответственных точках одинаковые значения отношения давления р и температуры Т к их значениям в набегающем потоке, а также величины в соответствующих точках пропорциональны М . [c.402]

Это и есть предельное значение температуры, прп котором сохраняется заданная величина коэффициента скорости на входе. Скорость истечения на этом предельном режиме меньше скорости звука (Хз = 0,822), так как располагаемый перепад давлений недостаточен для достижения критической скорости в потоке. [c.195]

Теперь мы имеем решение дилеммы из 12.6.1 какая из величин Т или / остается непрерывной при переходе через ударную волну в предельном случае интенсивного излучения Для очень слабой ударной волны обе величины являются непрерывными. В случае очень сильной ударной волны температура претерпевает скачок от значения до Т+, но затем быстро возвращается (Ат < 1) к значению Т-. При этом величина потока излучения на температурном скачке меняется непрерывно, /- = /+. Однако неравновесный температурный пик приводит к возникновению скачка потока излучения от значения / до /о = О на эффективной ширине Ат, определяемой выражением (12.148). [c.454]

Максимально и минимально допустимые рабочие температуры используемой рабочей жидкости также оказывают некоторое влияние на предельно достижимое значение теплового потока. При высоких температурах может иметь место чрезмерно большое давление пара внутри трубы, создающее опасность разрушения стенок. Усугубляет положение понижение прочности самого материала стенки в этих условиях. При очень низких температурах тепловой поток ограничивается малым количеством пара. Характерный диапазон давлений внутри тепловых труб составляет 0,03—10,0 бар. [c.64]

Процесс ПМО налагает определенные требования на размеры с/с и I также и потому, что они влияют на интенсивность локализованного пятна нагрева на поверхности заготовки. Опыт показывает, что диаметр пятна нагрева и сосредоточенность теплового источника зависят от диаметра и длины соплового канала, силы тока дуги, расхода и состава плазмообразующего газа. Уменьшение ёс приводит при прочих равных условиях к повышению температуры потока газа, но увеличивает вероятность замыкания дуги на стенку сопла и возникновения так называемой двойной дуги — аварийного режима, когда сопло вынуждено работать и в качестве анода и катода. Это ведет к разрушению соплового канала. Аналогичное явление возникает и при увеличении длины I свыше определенных пределов, при превышении предельного значения силы тока, нарушении отклонения от соосности электрода и отверстия сопла, а также снижении расхода рабочего газа ниже определенного значения. Практически в плазмотронах, применяемых на производстве для ПМО, каналы сопла имеют диаметр йс— =4...6 мм, длину 1= (0,8... 1,5)с/с. [c.16]

Установившийся режим периодически действующего регенератора характеризуется тем, что температуры газового потока и насадки не являются стационарными. Но в одинаковые для каждого цикла моменты времени они имеют одно и то же предельное значение. С момента первого цикла по мере нарастания количества циклов температура в одних и тех же точках стремится к предельным значениям. Задача, следовательно, сводится к определению температур насадки и газа, которые устанавливаются в рассматриваемом сечении циклически действующего регенератора. [c.64]

Таким образом, при переменных физических свойствах жидкости, в частности при переменной вязкости, число iNu изменяетСя Що длине и в области тепловой стабилизации, хотя и гораздо слабее( чём в термическом начальном участке. Конечно, при Х—оо число Nu стремится к своему предельному значению Nu o=3,66. Однако это постоянное значение достигается лйшь на таком расстоянии от входа, на котором разности температур в потоке становятся достаточно м алыми. Понятно, что это расстояние отнюдь не соответствует длине термического начального участка. [c.137]

В качестве определяющей температуры принимается средняя температура жидхосги в рассматриваемом сечении. Неизотермичность з поперечном сечении потока учитывается отношением чисел Прандтля при соответствующих температурах. Средняя теплоотдача определяется по уравнению (5-9). Данные, полученные для предельного значения критерия Нуссельта, согласуются с тео-226 [c.226]

Х0,125 мм, нержавеющая сталь), а на рис. 9.5, б — зависимость коэффициента теплоотдачи а от А нед при поверхностном кипении дифенила в условиях естественной конвекции (р—1,01 10 Па). Здесь коэффициент теплоотдачи определен как отношение плотности теплового потока к разности температур стенки и основной массы жидкости. Для 118,5 кВт/м зависимости ст = = /(Д нед) и а = /(Л нед) экстраполированы в область больших недо-гревов. Незалитым кружком отмечено значение а, рассчитанное по формуле конвективного теплообмена в однофазной среде при температуре стенки, равной температуре насыщения. Условием t T = te определяется предельное значение недогрева основной массы жидкости [c.258]

При вынужденном течении однофазного потока в условиях турбулентного режима интенсивность теплообмена существенно выше, чем при естественной конвекции, поэтому в этом случае влияние процесса парообразования а коэффициент теплоотдачи наблюдается яри более 1Высоких температурах ядра потока. Следовательно, при одной и той же плотности теплового потока в условиях вынужденного движения значение предельного недогрева жидкости меньше, чем в условиях естественной конвекции.. Скорость жидкости оказывает существенное влияние на температуру i .K. [c.260]

В предыдущих главах второй части книги были подробно рассмотрены особенности механизма переноса при пузырьковом и пленочном режимах жипения. В первом случае наблюдается очень высокая интенсивность теплообмена и чем больше плотность теплового потока, тем выше коэффициент теплоотдачи. Однако при достижении некоторого предельного в данных условиях значения q пузырьковый режим кипения переходит в пленочный. При этом жидкость оттесняется от теплоотдающей поверхности пленкой пара, поэтому переход от пузырькового кипения к пленочному сопровождается резким снижением интенсивности теплообмена и соответственно скачкообразным повышением температуры греющей стенки. [c.269]

Термический кризис кипения реализуется при такой организации процесса, когда по мере повышения температурного напора ДГ температура стенки, а следовательно, и контактирующей с ней в пристенном слое жидкости достигает предельных значений, характеризуемых неравенством (2). Это осуществляется при независимом задании температуры греющей стенки (граничные условия 1-го рода). В практических приложениях это выполняется при обогреве поверхности нагрева конденсирующимся паром или однофазным потоком жидкости, имеющей высокую температуру. В этих случаях устанавливается так называемое обратное регулирование подвода тепла в соответствии с изменением интенсивности теплоотдачи со стороны кипящей жидкости. Действительно, по мере повышения температурного напора (или тепловой нагрузки) интенсивность парообразования возрастает. При этом возрастает и теплоотдача со стороны кипящей жидкости. Однако при некотором значении температурного напора скопление паро- [c.44]

Большое практическое значение эта проблема имеет при исслё довании неустойчивых процессов в различных двигательных и энергетических установках. Как известно, в жидкостных ракетных двигателях процесс горения в камере сгорания может стать неустойчивым в той или иной степени, что сопровождается колебаниями давления, температуры и скорости потока, продуктов сгорания. Такой неустойчивый режим работы двигателя может привести к увеличению местных значений коэффициентов теплоотдачи как в камере сгорания, так и в сопле двигателя. Вследствии этого температура отдельных элементов конструкций двигателя может увеличиться до предельных значений, при которых происходит его разрушение. ч [c.3]

Изучалось влияние скорости потока, температуры кипения, паросодержания смеси и разности между температурами стенки и кипения. Предельные значения этих величин в опытах следующие тепловой поток q = (4,0ч-25,9) 10 к.тл1м -ч, весовой расход 14,3—86,3 кг ч, температура кипения от —3,3 С до 27,2° С, [c.103]

На основании разработок газотурбинных установок большой мощности рассматривается многорегистровая камера сгорания цилиндрической формы. Исходя из условий обеспечения эффективного процесса сжигания горючего (природного газа), выбираются допустимая средняя скорость продуктов сгорания П .с, отношение длины камеры сгорания к ее диаметру LID)k. и предельное значение диаметра. Расчет ведется по состоянию продуктов сгорания (с легкоионизируемой присадкой) на выходе из камеры сгорания. При этом учитывается снижение температуры из-за введения присадки (с помощью поправочного коэффициента, выведенного на основании обработки данных [97]). Стехиометрический коэффициент Кст принимается равным единице, и делается допущение о полном сгорании топлива в пределах камеры сгорания. При расчете теплопередачи через стенку рассматриваются радиационный и конвективный потоки тепла, причем коэффициент теплоотдачи рассчитывается с помощью хорошо зарекомендовавшей себя для камер сгорания формулы [117] [c.119]

Вопрос о возможности достижения в вихревых трубах значений S основном особенностями принятой газодинамической модели вихревого процесса Ранка. В связи с этим авторы, придерживающиеся различных представ-лемий о характере процессов в (Бихревой трубе, приходят к различным выводам о величине предельной температуры холодного потока. [c.71]

В качестве определяющей температуры принимается средняя температура жидкости в рассматриваемом сечении. Неизотермичность в поперечном сечении потока учитывается отношением чисел Прандтля при соответ-ствующ их температурах. Средняя теплоотдача определяется по уравнению (3-25). Данные, полученные для предельного значения критерия Нуееельта, согласуются с теоретическим значением в условиях постоянного теплового потока на стенке (см. ур. (3-7)). [c.165]

Следует отметить, что вдоль теоретической кривой хорошо располагаются данные, полученные при малых объемных водосодержаниях потока. С увеличением водосодержапия потока экспериментальные значения Sta/ Fstj P s, начинают отклоняться от теоретических значений, что находится в соответствии с ограничениями модели по гомогенности потока. Отклоняются также от расчетной кривой данные, температура стенки в которых в закризисной области на всем протяжении начального участка И.ЛИ на значительной его части меньше температуры предельного перегрева жидкости Гпред. Это означает, что на начальном участке развивался двухфазный пограничный слой, в котором паросодержание неизвестно. Если рассчитывать Лет по температуре стенки и давлению, то йст получится [c.178]

Эрио и Гликсман [28] измерили одномерный профиль температуры и плотность теплового потока в слое расплавленного стекла, заключенном между двумя керамическими пластинами с платиновыми обкладками. Температура пластин составляла от 1460 до 1240 К, причем измерялась она оптическим методом. Экспериментальные данные сопрставлялись с результатами расчетов как для зеркальных, так и для диффузно отражающих граничных поверхностей. В этих расчетах зависимость радиационных свойств частоты была представлена ступенчатой функцией. На фиг. 12.11 измеренное распределение температуры сравнивается с расчетными значениями для диффузных и зеркальных стенок. Видно, что экспериментальные данные ложатся <ежду этими двумя предельными расчетными зависимостями. [c.520]

Предельный случай тах- 0 при фиксированном т О. Ситуация, когда величина тах весьма мала, означает, что, по существу, весь падающий поток теплового излучения оказывается поглощенным в течение столь короткого промежутка времени, за который тепло практически не успевает распространиться по окружности цилиндра от непосредственно нагреваемой передней части боковой поверхности к более холодной ненагреваемой части. Поэтому следует ожидать, что при значениях времени, соответствующих заметному нагреву цилиндра, т. е. при значениях т порядка единицы, температура в данной точке х цилиндра должна быть прямо пропорциональна количеству поглощенного в этой точке тепла, т. е. величине h (х) os (лх) при 1 1 л 1 1/2 и нулю при 1/2 < < UI <0. Это означает, что температура задней (необлучен-ной) части боковой поверхности цилиндра практически не повысится, тогда как повышение температуры облученной части цилиндра будет пропорционально количеству энергии Д(т). [c.94]

Профили скорости и температуры изображены на рис. 118. В предельном случае N - О имеем четные профили, соответствующие однородному тепловыделению с плотностью Qo. При О профили теряют свойство четности, однако при сравнительно небольших N течение по-прежнему состоит из трех встречных потоков. При увеличении N исчезает левое нисходящее колено профиля и он состоит из двух встречных потоков. При N - оо в пределе получается нечетный кубический профиль скорости профиль температуры при этом в основной части сечения канала (за исключением тонкого пограничного слоя вблизи левой стенки, где сосредоточено тепловьщеление) становится линейным. В этом предельном случае амплитудные значения скорости и температуры стремятся к нулю. Таким образом, при увеличении N от нуля до бесконечности происходит непрерьшная деформация профилей основного течения от четных, соответствующих однородному тепловыделению, до нечетных, соответствующих слою с границами разной температуры. Аналогичные переходы при N - О и оо, естественно, обнаруживаются и в результатах решения задачи устойчивости [14, 15] (в этих работах амплитудная задача решалась методом Рунге — Кутта — Мерсона с пошаговой ортогонализацией). [c.181]

На рис. 10-4 показано распределение температуры по сечению потока при Ре = 1, рассчитанное по уравнениям (10-14). Вследствие теплопроводности вверх по потоку температурное поле в успокоительном участке, как видно из рисунка, не является однородным. Изменения 9 по длине при различных значениях Ре представлены на рис. 10-5, 0 тем выше, чем меньше Ре. При достаточно малых Ре заметный рост 0 наблюдается уже в успокоительном участке. С увеличением Ре средняя температура жидкости стремится к предельным значениям 0 = 0 при Л О и = 4р — - при Х>0, которые соответствуют пренебрежимо малому [c.204]

Чтобы получить количественное представление о влиянии сопротивления Капицы на теплопередачу, Снайдер [19] сра(внил предельные значения, получаемые из формулы (15-8) для свинца (металла с большой теплопроводностью) и жидкого гелия II при температуре 1,9 К, когда его эффективная теплопроводность максимальна. В этом случае для получения эквивалентного сопротивления необходимо, чтобы линейная протяженность гелия II составляла 175 км. Хотя такое сравнение не совсем правомерно, поскольку тепловая проводкмость жидкого гелия II зависит от размеров и плотности теплового потока в канале, в котором происходит перенос тепла, тем не менее оно наглядно иллюстрирует, какую важную роль может играть тепловая проводимость Капицы. [c.351]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...