Увеличение звукового давления

Соотношение величин таково, что осевое распределение давлений нужно рассчитывать в соответствии с работой [9]. Расчетная кривая показана на рис. 35 по оси абсцисс отложено расстояние от излучателя, а по оси ординат — интенсивность в относительных единицах. Видно, что максимум смещен по направлению к излучателю и лежит на расстоянии И мм, т. е. на 30% ближе центра кривизны интенсивность в максимуме на 60% больше, чем в центре кривизны, что соответствует увеличению звукового давления на 25%. Для удобства манипулирования перед излучающей [c.188]

Как видно из хода кривых рис. 114, в непосредственной близости за решеткой образуется зона тени. При этом с увеличением количества одномерных решеток в системе уровень звукового давления в зоне тени уменьшается. В целом такая тенденция является естественной — наращивание количества одномерных решеток приводит к увеличению волнового размера системы в поперечном направлении и, следовательно, к увеличению экранирующего эффекта. Тем не менее в отличие от бесконечных решеток для конечных решеток всегда характерно увеличение звукового давления в зоне тени при увеличении расстояния от решетки. Эго обусловлено эффектами дифракции на краях решеток. [c.207]

Увеличение звукового давления приводит к быстрому увеличению скорости осаждения (рис. 113). [c.174]

Расчет распределения поля вдоль диаметра произведен для той же оболочки, для которой была рассчитана кривая 1 на рис. 118. Увеличение звукового давления на резонансных частотах имеет место лишь в некоторой области около оси. При увеличении номера резонанса эта область сужается. В промежутке между резонансами давление на оси падает ниже значения, соответствующего прохождению звука через тонкую пластину. На рис. 120, б показано распределение поля внутри цилиндра при условии х = 5,8. Падение давления на оси цилиндра и подъем у стенок показывают, что в этом случае значительная часть энергии распространяется внутри цилиндра в виде колебаний с номерами п = 1, 2,. . . Действительно, если бы основной вклад вносила форма с номером д = О, то кривая распределения звукового давления внутри цилиндра была бы близка к функции 7о Щ- Провал кривой в центральной области цилиндра показывает, что в промежутке между резонансами вклад формы д = О не является преобладающим, как это имеет место на резонансах. [c.314]

По теории, представлению в виде изобар и профилям сфокусированных звуковых полей имеется литература [1332, 574, 130, 1182, 936, 1580] снимки с помощью шлирен-оптического метода рассматриваются в работе [470]. Превращения поля круглого излучателя рассматриваются в работах [1332, 1337, 222, 362, 673]. Примеры по выбору соответствующих фокусирующих искателей для ультразвукового контроля, универсальные диаграммы для определения необходимых линз, размеры ожидаемой фокусной области и увеличение звукового давления в фокусе можно найти в работах [1343, 1345] примеры расчета имеются в работе [1343]. Обзор техники фокусировки звуковых полей приведены в работах [417, 1663, 1279]. О фокусировке только в одной плоскости сообщается в работе [696]. [c.108]

При увеличении звукового давления увеличивается и интенсивность звука, причем слуховое ощущение нарастает скачками, называемыми порогом различения интенсивности. Число этих скачков на средних частотах примерно 250, на низких и высоких частотах оно уменьшается и в среднем по частотному диапазону составляет около 150. [c.6]

Независимо от формы микрофона, если размеры последнего соизмеримы или больше длины волны, неизбежно искажение звукового поля, сопровождаемое увеличением звукового давления на мембране микрофона.. Следует с этой точки зрения стремиться к возможно меньшим габаритам микрофона . [c.369]

Эффект интенсификации турбулентного перемешивания реализуется при вполне определенном пороговом уровне звукового давления в акустическом поле, усиливаясь с возрастанием уровня звукового давления до наступления насыщения, после чего дальнейшее увеличение интенсивности воздействующего звука не приводит к усилению эффекта. [c.128]

Эффект ослабления турбулентного перемешивания в струях реализуется при вполне определенном диапазоне значений уровня звукового давления и достигает максимума в середине этого диапазона. При этом увеличение интенсивности воздействующего звука выше некоторой величины и может сопровождаться изменением знака воздействия. [c.128]

Но из этого следует, что давление в выходном сечении сопла равняется внешнему давлению только при малых скоростях истечения, меньших скорости звука. При истечении газа из сопла со звуковой скоростью давление в выходном сечении сопла в зависимости от начального давления газа может быть как равным внешнему давлению р, так и большим, чем р. Чтобы убедиться в этом, рассмотрим истечение газа, находящегося в сосуде под постоянным давлением р, через суживающееся сопло во внешнюю среду, давление р которой может меняться. При p —pi скорость 2=0, т. е. истечения газа не происходит. При p истечение газа, причем с уменьшением давления р, т. е. с увеличением перепада давлений pi—р, под действием которого происходит истечение газа, скорость истечения непрерывно возрастает, пока, наконец, не достигнет при некотором значении внешнего давления, которое мы назовем критическим давлением истечения рнр, критической скорости истечения Шкр=Сг. В этот момент, так же как 270 [c.270]

На предприятиях ряда ведущих отраслей промышленности уровни звукового давления нередко значительно превышают предельные спектры шума, установленные санитарными нормами. Шум большой интенсивности, действуя на органы слуха, приводит к частичной или даже к полной глухоте. Травмируются центральная нервная и сердечно-сосудистая системы, желудочно-кишечный тракт, что в конечном счете приводит к хроническим заболеваниям. Шум также увеличивает энергетические затраты организма человека, вызывая его утомление, и способствует снижению производительности труда и увеличению брака. [c.3]

Характеристика направленности шума свободной струи имеет вид кривой, вытянутой в направлении истечения струи. Максимальное излучение наблюдается под углом 30° к оси струи. С увеличением частоты максимум звукового давления наблюдается под большим углом. [c.152]

Распределение коэффициентов массоотдачи (как и теплоотдачи) по длине канала неравномерно в пучности скорости стоячей волны массоотдача максимальная, а в узлах — минимальная. Максимальное увеличение массоотдачи при Re < 150 составляет К = 2,7. В узлах скорости стоячей волны наблюдается уменьшение коэффициента массоотдачи на 10% (рис. 48). Измерение осред-ненного по времени профиля скорости по сечению канала в зависимости от уровня звукового давления вблизи пучности скорости представлено на рис. 49. С увеличением интенсивности звуковых колебаний профиль скорости в ядре потока выравнивается, а вблизи стенки становится круче, т. е. режим течения принимает характерные особенности турбулентного потока. [c.140]

На рис. 89 приведены результаты опытов при Re = 5-10 в виде нормализованных спектральных зависимостей F (k) k = = 2п//ыо — волновое число, отнесенное к средней скорости). С увеличением уровня звукового давления спектр продольной Fi) и поперечной F составляющих пульсаций скорости де( юр-мируется, причем наибольшее влияние сказывается в области высокочастотных колебаний, тогда как низкочастотная часть спектра практически не изменяется. С увеличением уровня звукового давления интенсивность продольной и поперечной составляющих скорости увеличивается также в области высокочастотной части спектра. С увеличением числа Рейнольдса, что соответствовало в данном случае (при заданном уровне звукового 194 [c.194]

Следует отметить, что при одинаковом значении уровня звукового давления вблизи кромки сопла Lq с 130 дБ с увеличением скорости от uq = = 10 м/с до 20 м/с эффективность высокочастотного возбуждения струи негармоническим сигналом уменьшается. Так, при uq = 10 м/с в точке x/d = 8 H2L оси струи минимум и /и при Stj, = 4 для гармонического и негармонического сигнала соответственно равен 0,9 и 0,7, в то время как при U0 = 20 м/с эти значения равны 0,92 и 0,82. Это обусловлено тем, что в обоих случаях разнятся значения v juQ, составляющие, соответственно, 1,5 и 0,75%. Для того, чтобы в обоих случаях получился одинаковый эффект при увеличении скорости истечения в два раза (от 10 до 20 м/с) следует увеличить уровень звукового давления на 6 дБ, т.е. вместо Lq = 130 дБ задать 136 дБ. [c.105]

На рис. 2 показано снижение уровня шума в децибелах = = Ьо — Ь (где 0 — уровень шума исходной струи без шумоглушителя, Б — уровень шума с работающим шумоглушителем) в зависимости от 7Г2 при разных значениях тг1, для насадков с внутренним диаметром 4 мм. Обозначения 1-5 соответствуют значениям величины 7Г1 1.5, 1.7, 2.0, 2.2 и 3.0. Эффективность воздействия вдува заметно возрастает с увеличением значения тг1, что связано с более высоким уровнем шума при больших скоростях истечения. В опытах кроме насадков в виде круглых трубок, использовались также насадки с прямоугольной формой отверстия с той же площадью выходных сечений и отношением сторон 1/4. Оказалось, что уменьшение звукового давления одинаково, независимо от формы выходного сечения насадков. [c.473]

Зависимость результата от Ст/о с учетом разброса точек, характерного для исходных экспериментальных данных, вполне просматривается. Таким образом, установлено, что при типичных для вертолетных винтов нагружениях звуковое давление подчиняется зависимости (Сг/ст) . Для сильно нагруженных винтов шум нарастает с увеличением Ст/о сильнее, тогда как у слабо нагруженных винтов шум постоянен или даже вновь уменьшается с увеличением Ст/о, что, вероятно, связано с приближением вихревого следа к лопастям. [c.830]

Влияние осевой скорости несущего винта при полете вверх проявляется, таким образом, в увеличении шума от силы тяги в пространстве над винтом на величину порядка М. Кроме того, амплитуда гармоник звукового давления подрастает на малую (порядка М величину из-за того, что So < So, а также вследствие изменения диаграммы направленности излучения шума. [c.845]

И наклон диска винта. Распределение нагрузки по лоПасти предполагалось заданным, причем нагрузка считалась распределенной вдоль хорды по простому закону. Оказалось, что при численном интегрировании шаг по азимуту следует брать равным Г или менее и что приближение дальнего поля заметно занижает расчетные значения в ближнем поле. Влияние скорости полета в основном сводилось к повышению уровня высших гармоник звукового давления. Направленность излучения пра этом оставалась почти осесимметричной. Было получено хорошее соответствие расчетных и экспериментальных уровней шума для низких гармоник, но расчетные гармоники (полученные на основе измеренных нагрузок) быстро уменьшались q увеличением их номера в отличие от экспериментальных. [c.851]

В работе [А.49] развита теория шума вращения с учетом толщины профиля и роста сопротивления от влияния сжимаемости. Приведенные экспериментальные данные показывают что при больших числах Маха на наступающей лопасти небольшие изменения скорости полета приводят к сильным изменениям формы спектра и суммарного уровня звукового давления. Учет роста сопротивления от влияния сжимаемости приводит к резкому увеличению шума вращения при превышении числом Маха Afi,9o (т. е. величиной М на конце лопасти при ip = 90°) критического числа Маха профиля сечения. При таком учете влияния сжимаемости сходимость расчетных и экспериментальных уровней шума улучшается, особенно для высших гармоник. В работе сделан вывод, что шум винта при больших числах Маха может быть существенно уменьшен путем использования лопастей с тонкими законцовками. [c.854]

Хлопки лопастей представляют собой импульсные возмущения звукового давления, происходящие с частотой прохождения лопастей NQ. Воспринимаемый как звуки периодических ударов, такой шум доминирует над всеми остальными источниками шума и ощущается как весьма неприятный. Хлопки лопастей повышают общий уровень шума вследствие увеличения его спектра в широком диапазоне высоких частот, а импульсный характер хлопков усиливает беспокоящее действие шума. Хлопки лопастей можно рассматривать как предельный случай шума вращения, что обнаруживают зависимости звукового давления от времени, демонстрирующие резкие импульсы. Причиной хлопков лопастей может быть любое аэродинамическое явление, при котором происходят быстрые изменения нагрузки на лопасти, такие, как влияние сжимаемости и толщины конца лопасти, пересечение лопастями вихрей следа, а возможно, и срыв потока на лопасти. Возникновение хлопков лопастей зависит от конструктивных параметров и режима работы винта. При больших концевых скоростях или больших скоростях полета основными причинами хлопков являются, по-видимому, сжимаемость воздуха и влияние толщины лопасти. В тех случаях, когда лопасти подходят близко к вихревым следам своего или соседнего винта, важной причиной хлопков лопастей становится взаимодействие их с вихрями. [c.865]

В работе [В.120] приводятся результаты измерений импульсного шума вертолета в полете. Выделены три четко различаю-ш,ихся типа импульсного шума, которые характеризуются разными зависимостями изменения звукового давления по времени. К первому типу отнесены серии импульсов повышения давления, обнаруживаемых при различных скоростях полета и зависящих от скорости снижения вертолета. Эти импульсы возникают, по-видимому, при взаимодействии лопасти с вихрем. Импульсный шум второго типа — это импульсы разрежения с направленностью, имеющей максимум в плоскости вращения. Амплитуда таких импульсов быст к) возрастает с увеличением скорости полета вертолета, при максимальной скорости они доминируют в записи кривой акустического давления. Эти отрицательные импульсы, зависящие от числа Маха, связаны с проявлениями сжимаемости. При больших скоростях имеет место узкий пик давления, за которым немедленно следует пик разрежения — это импульсный шум третьего типа. В работе делается также вывод, что суждение о возникновении и силе хлопков лопастей на основе измерений в кабине может быть ошибочным. Дополнительная информация по этому вопросу имеется в работе [S.26]. [c.868]

В одной из первых работ [34] по исследованию распространения волн конечной амплитуды в твердых телах была сделана попытка определить увеличение затухания ультразвуковых волн в плексигласе при увеличении интенсивности ультразвука. Результат этой работы был отрицательным при увеличении интенсивности ультразвука затухание в пределах ошибки измерения не изменилось. С точки зрения нынешних представлений об искажении продольных волн в твердых телах этот результат вполне естественен, так как при использованных интенсивностях ультразвука нелинейные искажения малы (максимальное значение звукового давления второй гармоники составляет несколько процентов от звукового давления первой гармоники). При малых нелинейных искажениях мало и увеличение затухания (см. гл. 3, 4). [c.334]

Спектр шума приведен на рис. 3 для тг1 = 2.2 без вдува (сплошная линия) и с вдувом (пунктир, ТГ2 = 4.5). Видно, что в диапазоне частот 30 -г 4000 Гц при работаюндем шумоглушителе наблюдается уменьшение звукового давления. При частотах выше 5000 Сг( наблюдается некоторое увеличение звукового давления однако вклад энергии на этих частотах в обгций уровень шума невелик, так что полученное в результате обгцее снижение звукового давления АЬ составляет примерно 4 дБ. Изменение частотного спектра для струйного шумоглушителя напоминает трансформацию частотного спектра при использовании обычных шумоглушителей с вводимыми в поток препятствиями. [c.474]

Примером рупорного громкоговорителя без камеры, или, как его иначе называют, громкоговорителя с широкогорлым рупором, является громкоговоритель 25ГРДШ-2 (рис. 6.20, а). У него прямой (не свернутый) рупор примыкает прямо к диффузору под-движной системы. Увеличение звукового давления на оси по сравнению с диффузорным громкоговорителем достигается здесь только из-за концентрации звуковой энергии рупором. , [c.140]

Прежде всего, возникновение кавитации может привести к увеличению числа пузырьков-зародышей, высасывающих из жидкости растворенный газ. По последн1М данным, кавитационная область, возникшая на отдельных зародышах, за несколько десятков периодов колебаних становится стабильной и состоит из множества кавитационных пузырьков. Наблюдаемое лавинообразное увеличение числа пузырьков связывают [93, 96] со следующими обстоятельствами при захлопывании кавитационной полости из-за потери устойчивости возможен ее распад на части [8, 97]. В образовавшихся осколках давление и температура парогазовой смеси повышены, так что в отрицательный полупериод давления они расширяются легче, чем стационарные зародыши, и образуют новые зародыши, которые, в свою очередь, размножаются. Полагают, что увеличение звукового давления приводит к росту числа кавитационных полостей, пока нри некотором значении интенсивности время захлопывания пузырька не окажется равным полупериоду давления в волне Т 2. По даннь м работы [98], при Тз /2 давлеш е в конечной стадии захлопывания снижается, [c.317]

Увеличение звукового давления в области тени обусловлено возникновением в окружающей среде периферических волн, распространяющихся вокруг оболочки и вызванных возбуждением бегуцщх волн по оболочке. Для анализа этого явления можно применить преобразование Ватсона рядов по цилиндрическим функциям, описывающих звуковое поле, в быстро сходящиеся (при больших значениях fea) ряды. Преобразование тригонометрических рядов методом Ватсона для акустически жесткого или мягкого цилиндров вьшолнено в работах [59, 63]. Вывод выражений для упругого цилиндра вьшолняется тем же способом. Отличие заключается в том, что в данном случае в выражении для функции Л (v), входящей в формулу (5.30), появляется множитель, зависящий от модовых импедансов цилиндра Z , рассматриваемых как функция индекса. [c.227]

Повышение интенсивности звука на 1 дБ означает увеличение звукового давления в 1,12 раза. При оценке интенсивности звука звуковым давлением весь слышимый диапазон укладывается в 120—130 дБ. Соотношение величин звуковых давлений на порогах слышимости и болевых ощуш ений составляет 1 10 , а сил звука — 1 10 2. [c.197]

Результаты эксперимента показали, что при постепенном увеличении 1 происходит скачкообразное изменение спектрального состава излучаемых трубой звуковых волн. При этом подобным образом изменяются и термодинамические параметры работы вихревой трубы. Видно (см. рис. 3.32), что при достижении ц = 0,85 происходит резкое уменьшение адиабатного КПД и абсолютных эффектов подогрева и охлаждения (по модулю). Это явление сопровождается уменьшением интенсивности низкочастотных колебаний и соответственно увеличением высокочастотной акустической составляющей. Динамика низкочастотных колебаний в зависимости от ц аналогична поведению адиабатного КПД, т. е. максимуму КПД соответствует и максимум звукового давления, приходящегося на частоту 1300 Гц. Можно сделать вывод, что в процессе энергопергеноса в вихревой трубе наиболее активную роль играют низкочастотные возмущения и перспектива в использовании интенсификации тепломассообмена в вихревой трубе связана с применением для этого низкочастотных колебаний, соответствующих диапазону 1000—3000 Гц. Между акустическими характеристиками и эффективностью работы вихревой трубы существует четкая корреляция. Таким образом, на основе представленного обзора и результатов некоторых экспериментальных исследований макро- и микроструктуры вихревого потока вьщелим наиболее характерные и принципиальные его свойства [c.141]

График на рис. 9.15 показывает также, что в звуковом эжекторе существует предельная степень повышения полного давления р11р1 з,ьь, которая достигается при отношении начальных полных давлений По 12 и не возрастает более даже при беспредельном увеличении полного давления эжектирующего газа. Физический смысл этого состоит в следующем. При повышении начального отношения полных давлений газов По увеличивается степень сжатия низконапорного газа, однако одновременно увеличивается и площадь максимального сечения эжектирую-щей струи в сечении запирания. Вследствие этого даже прк весьма малом расходе эжектируемого газа (га 0) необходимо-увеличивать относительную площадь камеры смешения. Перерас-ширение газа повышает потери в струе и потери при смешении и, начиная со значений По = 10—11, сводит на нет увеличени степени сжатия, получающееся вследствие возрастания энергии, эжектирующего газа. [c.525]

Из соотношения ( ) следует, что по мере увеличения скорости давление падает. Оно может стать ниже давления насыщения Ps oo) или даже отрицательным (растягивающие усилия). Если жидкость не подвергалась специальной обработке (например, выдерживанию при высоком, в несколько мегапаскалей, давлении с целью удаления нерастворенных микропузырьков газа), то она не выдерживает растяжения. В итоге в рассматриваемой области жидкость разрывается , в ней возникают пузырьки, содержащие смесь пара и газа (например, воздуха), растворенного в жидкости. Далее эти пузырьки (кавитационные каверны) сносятся потоком в зону повышенных давлений и там охлопываются. Опыты показывают, что при возникновении кавитации характеристики работы насосов, гребных винтов резко ухудшаются. Еще неприятней то обстоятельство, что в зоне кавитации часто наблюдается эрозионное разрушение материала поверхности металла, которое при длительной работе приводит к поломкам и авариям. Кавитация наблюдается также при прохождении через жидкость звуковых и ультразвуковых колебаний значительной интенсивности. [c.236]

Ро/Роо В фиксированной точке на оси (x/d = 9) перерасширенной струи (Мо = 2, п = 0,64) и уровня звукового давления L у среза сопла (х = О, y/d = 1,25) от смещения кольцевого отражателя в направлении против течения (x/d < 0). Опыты показали, что длина сверхзвукового участка струи уменьшается, если на основание струи попадает пучность стоячей волны дискретной составляющей, и возрастает, если туда попадает узел. При этом по мере увеличения уровня дискретной составляющей длина сверхзвукового участка струи линейно уменьшается (максимальное различие между наибольшей и наименьшей длиной сверхзвукового участка может достигать [c.190]

ОСТ — Р l росту скорость В горловине становится З вуковой. Поскольку сопло выше горловины суживается, то добиться, чтобы скорость в горловине превышала звуковую, за счет увеличения разности давлений между резервуаром и атмосферой невозможно. [c.361]

Теория Гутина дает хорошие результаты для шума вращения винта при статических условиях. Результаты расчетов нескольких первых гармоник звукового давления удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными и позволяют получить приемлемую оценку суммарного уровня шума. Для несущего винта вертолета на режиме висения эта оценка обычно неверна. В работе [S.204] установлено, что формулы Гутина существенно занижают все гармоники шума вращения несущего винта на режиме висения, кроме первой, хотя тенденции их изменения в зависимости от концевой скорости и силы тяги винта указываются теорией правильно. При этом отказ от введения эффективного сечения (т. е. интегрирование источников шума по всему диску винта) и от приближения дальнего поля не улучшил сходимости с экспериментом. Так, по расчетам, амплитуды гармоник шума вращения быстро уменьшаются с ростом их номера, тогда как, по данным измерений, они уменьшаются значительно медленнее или даже остаются постоянными, что, по-видимому, связано с тем, что и на режиме висения на лопасти действуют периодические аэродинамические нагрузки. Согласно работам [S.22, S.24], полученный по формулам Гутина шум вращения основной гармоники ниже наблюдаемого на 4 дБ, а амплитуды следующих гармоник быстро уменьшаются с увеличением их номера. В работе [0,11] установлено, что расчеты шума вращения несущего винта по формулам Гутина занижают его уровень, и сделан вывод, что это результат пренебрежения влиянием высших гармоник нагрузки. [c.843]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...