Типы импульсного шума

В работе [В.120] приводятся результаты измерений импульсного шума вертолета в полете. Выделены три четко различаю-ш,ихся типа импульсного шума, которые характеризуются разными зависимостями изменения звукового давления по времени. К первому типу отнесены серии импульсов повышения давления, обнаруживаемых при различных скоростях полета и зависящих от скорости снижения вертолета. Эти импульсы возникают, по-видимому, при взаимодействии лопасти с вихрем. Импульсный шум второго типа — это импульсы разрежения с направленностью, имеющей максимум в плоскости вращения. Амплитуда таких импульсов быст к) возрастает с увеличением скорости полета вертолета, при максимальной скорости они доминируют в записи кривой акустического давления. Эти отрицательные импульсы, зависящие от числа Маха, связаны с проявлениями сжимаемости. При больших скоростях имеет место узкий пик давления, за которым немедленно следует пик разрежения — это импульсный шум третьего типа. В работе делается также вывод, что суждение о возникновении и силе хлопков лопастей на основе измерений в кабине может быть ошибочным. Дополнительная информация по этому вопросу имеется в работе [S.26]. [c.868]

В состав четвертого измерительного стенда входят прецизионный импульсный измеритель уровня шума типа [c.459]

Акустические наблюдения импульсной генерации типа 3 (рис. 6.1), генерируемой единичным эмиссионным центром, показывают, что при увеличении тока происходит смещение усредненного спектра шумов в более высокочастотную область, т. е. среднее число импульсных переключений тока в единицу времени с ростом тока увеличивается. Укорочение на три порядка максимального интервала между импульсными переключениями при увеличении тока с 1 нА до 10 мкА подтверждает наблюдаемое явление. В то же время при наблюдении эмиттирующей поверхности в автоэмиссионном проекторе видно, что количество эмиссионных центров в терминах автоэмиссионной картины при увеличении тока с 1 нА до 10 мкА практически не меняется. Это позволяет заключить, что с увеличением тока скорость флуктуационных процессов на поверхности катода возрастает. Возрастание скорости процесса при измерениях а аналогично эффекту увеличения что при неизменности должно приводить к уменьшению зависимости а от времени. Таким образом, наблюдаемое уменьшение разброса является результатом сдвига флуктуаций эмиссионных областей и центров в область более коротких времен за счет возрастания скорости флуктуационных процессов на поверхности катода. Увеличение тока с 1 нА до 10 мкА приводит также к росту скорости импульсного переключения эмиссионных центров с временами фронтов от 1 мс для токов 1 —ЮнА до десятков наносекунд и менее для тока 10 мкА. Предельно короткие значения фронтов не разрешены. [c.222]

В 1966 г. автором был сделан мультипликационный фильм на 35-мм пленке с голографической записью механически оживляемого объекта. По этому поводу было много шума в прессе, утверждалось даже, что это предтеча полнометражных голографических художественных фильмов Мечты не только остались мечтами, но сегодня даже нет надежды на их осуществление. Тем не менее голографическое кино такого типа может найти полезное применение. С помощью голографических методов можно изучать кратковременные процессы — объекты, быстро движущиеся через фокальную плоскость. Поскольку качество голограмм не зависит от глубины фокуса, отдельные кадры голографического фильма можно использовать для перемещения исследуемого объекта в резкий фокус микроскопа. Если применяются очень короткофокусные объективы, изображение должно находиться в плоскости эмульсии или над ней. Очевидно, чтобы получить изображение без смаза, голографические фильмы следует снимать при очень коротких экспозициях В настоящее время имеется вполне достаточное число доступных импульсных лазерных источников, позволяющих получать на пленках кадры, близкие по свойствам к фотографии со вспышкой в наносекундном диапазоне. [c.493]

Импульсные ионизационные камеры наиболее удобно использовать в том случае, когда энергия частиц достаточно велика (осколки деления или а-частицы большой энергии). Импульсы, вызываемые отдельными частицами небольшой энергии, однако, являются столь малыми, что их довольно трудно наблюдать и точно измерить при наличии фона шумов в электронных лампах, обусловленных случайными флуктуациями в последних. В таких случаях импульсы частиц могут быть усилены в самой ионизационной камере путем использования сильных электрических полей для получения дополнительной ионизации в газе камеры, обусловленной электронами, рожденными первичной заряженной частицей. В камерах с плоскими электродами (типа, рассмотренного в предыдущем разделе) необходимое однородное поле требует чрезвычайно осторожной обработки электродов кроме того, напряжения, необходимые для создания таких сильных электрических полей, очень высоки. [c.187]

Для описания импульсных помех можно воспользоваться представлением их в виде короткого импульса, длительность которого меньше шага квантования по времени М (тогда длительная помеха — серия последовательных выбросов). Закон распределения суммарной помехи типа шум-выброс представляется уравнением смеси двух распределений [c.18]

Пленочные резисторы различных типов являются наиболее распространенными и применяются практически во всех схемах РЭА. Объемные резисторы обладают большим уровнем шума, но хорошо выдерживают импульсные перегрузки. Проволочные резисторы применяются в прецизионных схемах и цепях большой мощности. Подстроечные или переменные резисторы со стопорными устройствами применяются для осуществления различных регулировок в схемах РЭА. [c.337]

При ручной правке металлических листов и профилей создается сильный шум импульсного характера. Наиболее перспективным путем борьбы с шумом такого типа является сокращение объема рихтовки за счет применения правильных машин с гидроприводом. Другой метод — это использование демпфирующих прокладок, приспособлений, плит. [c.173]

Ограничители помех. Приему любительских станций существенно мешают атмосферные и индустриальные помехи. По характеру эти помехи делятся на Два типа гладкие помехи, представляющие собой непрерывный сигнал, подобный внутреннему шуму приемника, и импульсные помехи, состоящие из отдель- [c.85]

Для акустических шумов в стационарных условиях можно использовать измерительный усилитель с набором полосовых фильтров. В такой системе могут быть применены измерительные усилители типов 2606, 2607 и 2608 с полосовыми фильтрами типов 1613, 1614, 1615, 1616 фирмы Bruel and Kjaer (Дания). В измерительные усилители типов 2608 и 2609 встроена корректирующая схема А. Измерительные усилители типов 2606 и 2604 содержат детектор пикового значения, корректирующую схему D и позволяют измерять импульсный шум согласно требованиям стандарта DIN 45633 (часть II) и предложению МЭК. В усилителе типа 2607 весьма высокие значения времени усреднения и более усовершенствованная выпрямляющая схема, чем в измерительных усилителях остальных типов. [c.457]

Для измерения и анализа кратковременного импульсного шума и звуковых ударов можно использовать цифровые записывающие устройства, в частности устройство типа 7502 фирмы Briiel and Kjaer. [c.459]

Первый тип поражений — акустическая травма — обычно вызывается воздействием шума очень большой интенсивности, например взрыва. По очевидным причинам установить экспериментально минимальный уровень шума, приводящего к повреждениям такого рода, невозможно но, по-видимому, импульсный шум, превышающий 150 дБ, вызывает травму мгновенно. При этом барабанная перепонка может оказаться не-поправимо разорванной, а слуховые косточки сломанными или смещенными. Однако не исключено, что улитка все-таки уцелеет, поскольку повреждение косточек может помешать передаче всей энергии шума в перилимфу. [c.86]

Развивалась также теория детермированных дискретных оптимальных систем — как импульсных, так и релейно-импульсных. Однако для решения нелинейных задач, относящихся к замкнутым системам со случайными помехами в их цепях — как в прямом тракте системы, так и в цепи обратной связи, необходимо учитывать неполноту информации об объекте и его характеристиках и случайные шумы. Все это потребовало привлечения новых математических средств. Такими средствами явились метод динамического программирования Р. Веллмана, нашедший за последние годы успешное применение в теории оптимальных систем и теории статистических решений. В результате оказалось возможным сформулировать новый круг проблем, а также найти общий рецепт решения задач и решить некоторые из них. Значительная часть этих работ была посвящена теории дуального управления, отражающей тот факт, что в общем случае управляющее устройство в автоматической системе решает две тесно связанные, но различные по характеру задачи первая задача — это задача изучения объекта, вторая — задача приведения объекта к требуемому состоянию. Теория дуального управления дает возможность получить оптимальную стратегию управляющего устройства для систем весьма общего типа [48]. [c.272]

В состав второго измерительного стенда входит переносный прецизионный импульсный измеритель уровня шума типа PS 1202 с пистонфоном типа PF101. Этот стенд применяют в промышленности, строительстве, на транспорте и в медицине. С помощью пистонфона производят проверку и точную калибровку измерителя уровня шума. [c.459]

Характеристики ЛБВ типа О. Наибольшие полосы усиливаемых частот до 2,5 октав — достигаются в ЛБВ с замедляющей системой в виде металлпч. спирали, закрепленной диэлектрич. оиорами, к-рые, однако, ухудшают теплоотвод от спирали, ограничивая выходную мощность сотнями Вт в непрерывном режиме работы. В ЛБВ с замедляющими системами типа цепочек связанных резонаторов полосы усиливаемых частот меньше ( 10%), но зато выходные мопщости достигают десятков кВт в непрерывном и единиц МВт в импульсном режимах работы. Типичные значения кпд 20 30%, для его увеличения снижают потенциал коллектора с целью торможения электронов и возврата части их энергии источнику (рекуиерация) используют также уменьшение фазовой скорости волны к концу замедляющей системы для обеспечения синхронизма с тормозящимися электронами, скачки фазы поля вдоль системы и др. приёмы. Коэф. усиления составляет G = =20 1й( выхМвх)=30—60 дБ(Лв х, вX— амплитуда сигнала на выходе и входе), причём для предотвращения самовозбуждения ЛБВ из-за отражений от концов замедляющей системы на одном или двух участках системы помещают поглотитель энергии СВЧ-колебаний. Маломощные ЛЕВ с выходной мощностью менее 2 Вт используют в качестве малошумящих входных усилителей с коэф. шума 4—20 дБ. [c.570]

СОг-лазеры с успехом могут работать как в непрерывном, так и в импульсном режимах. Для доплеровской локации важна ширина спектра выходного лазерного излучения, а также возможность перестройки его частоты. Существующие передающие устройства на основе непрерывных СОг-лазеров выходной мощностью порядка 10 Вт обеспечивают ширину спектра в несколько килогерц (при измерении в течение интервала времени меньшего 1 с) даже без специальных схем подстройки частоты [65, 66]. Внешний вид лазера этого типа показан на рис. 4.10. Главным источником нестабильности частоты выходного излучения является изменение длины резонатора, вызванное изменениями температуры, вибрациями основания лазера, акустическими шумами, распространяющимися через воздух, и т. п. Поэтому для повышения стабильности частоты продольные стержни резонатора изготавливаются из материалов с малым коэффициентом температурного расширения инвара, суперинвара [59]. Для гашения вибраций применяются прокладки из вязких материалов типа свинца, му-металла и др. [c.175]

Модуль излучателя состоит из стержня, лампы-накачки, осветителя, высоковольтного трансформатора, зеркал резонатора, модулятора добротности. В качестве источника излучения используется обычно неодимовое стекло или алюминиево-иттриевый гранат, что обеспечивает работу дальномера без системы охлаждения. Все элементы головки размещены в жестком цилиндрическом корпусе. Точная механическая обработка посадочных мест на обоих концах цилиндрического корпуса головки позволяет производить ее быструю замену и установку без дополнительной регулировки, а это обеспечивает простоту технического обслуживания и ремонта. Для первоначальной юстировки оптической системы используется опорное зеркало, укрепленное на тщательно обработанной поверхности головки, перпендикулярно оси цилиндр рического корпуса. Осветитель диффузионного типа пред ставляет собой два входящих один в другой цилиндра, между стенками которых находится слой окиси магния. Модулятор добротности рассчитан на непрерывную ус тойчивую работу или на импульсную с быстрыми запусками. Основные данные унифицированной головки таковы длина волны 1,06 мкм, энергия накачки—25 Дж, энергия выходного импульса — 0,2 Дж, длительность импульса 25 НС, частота следования импульсов 0,33 Гц (в течение 12 с допускается работа с частотой 1 Гц), угол расходимости 2 мрад. Вследствие высокой чувствительности к внутренним шумам фотодиод, предусилитель и источник питания размещаются в одном корпусе с возможно более плотной компоновкой, а в некоторых моделях все это выполнено в виде единого компактного узла. Это обеспечивает чувствительность порядка 5-10 Вт. В усилителе имеется пороговая схема, возбуждающаяся в тот момент, когда импульс достигает половины максимальной амплитуды, что способствует повышению точности дальномера, ибо уменьшает влияние колебаний амплитуды приходящего импульса. Сигналы запуска и остановки генерируются этим же фотоприемником и идут по тому же тракту, что исключает систематические ошибки определения дальности. Оптическая система состоит из йфокального телескопа для уменьшения расходимости лазерного. луча и фокусирующего объектива для фото приемника. Фотодиоды имеют диаметр активной пло- [c.140]

Резисторы типа УЛМ — углеродистые, лакированные, малогабаритные, мощностью 0,12 вт с пределами номинальных сопротивлений от 10 ол до 1 Мом. Допускаемые отклонения 5% 10% 20%. Предельное рабочее напряжение переменного и постоянного тока 100 в, в импульсном режиме — 400 в. Уровень собственных шумов 5 мкв1в. [c.325]

Реализация основных преимуществ ТИП наглядности и оперативности стала возможна в связи с существенным прогрессом аппаратурной базы за последние 10 лет. Одновременно в связи с появлением широкого спектра компьютерных средств стало возможным по-новому интерпретировать известные алгоритмы обработки температурной информации. Метод динамической тепловой томографии, известный в России с 80-х гг., используется в настоящее время как основной инструмент для повышения надежности тепловизионной диагностики. Использование нейтронных сетей, разработка алгоритмов тепловой дефектометрии, преобразование изображений, реализация метода импульсной фазовой термографии с применением одномерного преобразования Фурье во времени, внедрение различных способов выделения сигналов от дефектов на фоне шумов позволяют создавать в настоящее время высокоинформативные компьютеризированные ПТС. [c.642]

Но менее универсальным импульсным дефектоскопом с приемом изображенных сигналов является и дефектоскоп типа В4-7И. В этом дефектоскопе имеется четыре рабочие частоты 0,7 1,5 2,5 и 4, Шгц. Длительность импульсов у него может регулироваться от 0,6 до 10 мксек. Дефектоскоп может работать с одним и двумя щупами. В нем предусмотрена отсечка шумов, (позволяющая получать 1на экране электронно-луче-вой трубки импульсьи, свободные от различных мешаюших всплесков (акустических шумов), не связанных с импульсами от дефектов или донных импульсов, что улучшает разрешающую способность дефектоскопа. В дефектоскопе предусмотрена возможность подключения автоматического сигнализатора наличия дефектов. Мертвая зона прибора составляет 4—6 мм. [c.139]

В ряде работ приведены данные о передаточных характеристиках клеток кохлеарных ядер при ритмической стимуляции разной частоты. Кроме того, передаточные характеристики этих клеток вычислены при действии амплитудной модуляции тона шумовым сигналом (M0ller, 1983). Имеются также данные о параметрах маскировки реакции на тональный сигнал шумами разного спектрального состава. В основном в этих случаях наблюдается подавление импульсной активности, возникающей при действии тонального сигнала. Вместе с тем обнаруживается определенное своеобразие такого подавления, определяемое типом реакции нейронов кохлеарных ядер, соотношением уровней интенсивности и спектрального состава маскирующего и маскируемого сигналов. [c.294]

Был описан опыт [74], накопленный при работе с импульсными вихретоковыми системами для контроля труб. Система, со-держаш,ая преобразователь с маской проходного типа, применялась для контроля плакирующих труб из нержавеющей стали типа 304. Эта установка отбраковывала трубы с дефектами, уменьшающими толщину стенки трубы более чем на 10%. Контролируемые трубы имели толщину стенки 0,23 мм, внутренний диаметр 3,96 мм и использовались для плакировки топливных элементов в экспериментальном реакторе-размножителе ЕВК-И. Скорость контроля составляла 3,7 м1мин, было проверено 18 600 м труб. Для контроля труб из нержавеющей стали типа 304 с толщиной стенки 0,5 мм также использовался накладной преобразователь с маской. В качестве 10%-ного эталонного дефекта была сделана риска на внутренней поверхности трубы, длина которой составляла 0,5 мм, а глубина 10% толщины стенки. Было обнаружено, что шумы и помехи не превышали 20% сигнала эталонной риски. [c.410]

Шумы на выходе электромагнитной испытательной системы [83] можно разделить на две основные категории собственные шумы системы и шумы испытуемого образца. Собственные шумы системы — это шумы, возникающие в пределах испытательной системы они могут включать дробовые шумы, шумы, вызванные фликкер-эффектом, и др. Эти шумы имеют широкую полосу частот, поэтому, применяя узкополосную электромагнитную испытательную систему, можно подавить шумы этого типа. Шумы испытуемого образца обычно вызваны изменениями в геометрии, проводимости и проницаемости образца, вибрациями и не всегда являются хаотическими. Методы, полезные для подавления шумов образца, могут в то же время усилить шумы, системы. Широкополосные системы, например импульсная вихретоковая система, уменьшают шумы образца, однако наличие широкой полосы пропускания увеличивает шумы системы. В этом случае в первую очередь необходимо уменьшать шумы системы. [c.414]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...