Малого сигнала коэффициент усиления

Если сигнал, содержащий шум, достигает вторичного прибора, то запись на диаграмме оказывается размытой и трудно читаемой. Как было показано в гл. 7 (см. рис. 7-5 и 7-6), периодические возмущения с частотами, близкими к критической, усиливаются системой регулирования, коэффициент усиления которой равен половине максимального значения. Поэтому при наличии шума, чтобы избежать усиления в системе случайных возмущений, следует применять малые значения коэффициента усиления регулятора. С другой стороны, если щум [c.338]

Из уравнения (11.4.9) следует, что величина определяет коэффициент усиления активной среды на л-й моде колебаний для малого сигнала. Поэтому условие самовозбуждения л-й моды колебаний можно записать в виде ао > йз/2 . Это означает, что усиление превышает потери в резонаторе на соответствующей частоте. Физический смысл остальных коэффициентов уравнений (11.4.9) и (11.4.10) будет выяснен ниже. [c.362]

На ленте самописца автоматически фиксируется частотная характеристика вещественной части сопротивления. С помощью аналогичного умножителя определяется и мнимая часть сопротивления, для чего перемножаются сигнал силы и сигнал, сдвинутый относительно сигнала скорости на 90°. Последний получается с помощью блока компрессии (автоматической регулировки усиления) 12, на вход которого поступает напряжение, пропорциональное вибрационному ускорению. Коэффициент усиления блока АРУ регулируется собственным выходным сигналом таким образом, чтобы выходной сигнал изменялся в малых пределах (5—10%). Напряжение с умножителей записывается на самописец с линейным потенциометром для возможности определения знака мнимой и вещественной (при измерении переходных сопротивлений) частей сопротивления. [c.428]

Следует заметить, что коэффициенты j, С2 и Сз будут тем меньше, чем больше ослабление сигнала в дифференцирующих ячейках R и чем больше активное сопротивление в цепи моментного датчика. Поэтому при наличии усилителя с большими коэффициентами усиления можно допустить значительное ослабление сигнала в ячейках R и в результате получить малые значения С], С2 и Сз - Очевидно, что если эти коэффициенты достаточно малы, система будет приближаться к идеальной. [c.67]

Каскадное включение ламп характеризуется относительно низким уровнем шумов, удачно согласует параметры фильтра с малым сопротивлением датчика и при управлении по нижней сетке позволяет получить высокий коэффициент усиления. Применение третьего каскада на лампе Лз улучшает избирательные свойства усилителя. Первая половина лампы Лз является катодным повторителем, а вторая — работает в усилительно.м режиме. Выходной каскад усилителя (лампа Л ) является катодным повторителем и выполняет функции согласования, как со стороны поступающего на него сигнала, так и со стороны нагрузки. Кроме того, применение катодного повторителя, обладающего малыми нелинейными искажениями, хорошими частотными свойствами и небольшой зависимостью выходного напряжения от изменения сопротивления нагрузки, способствует устойчивой работе усилителя. [c.108]

На рис. 15.6 показаны корневые годографы для обратных связей по углу и по угловой скорости тангажа с запаздыванием. Механические системы стабилизации вводят такое запаздывание, обычно составляющ,ее около 1 с, что соответствует введению дополнительного полюса разомкнутой системы в левой полуплоскости. Вообще введение запаздывания ухудшает характеристики управляемости. При довольно большом запаздывании сигнала угла колебательное движение уже нельзя стабилизировать, а запаздывание сигнала угловой скорости ограничивает возможное демпфирование для действительного корня. Если же полюс, соответствующий запаздыванию, значительно больше действительного корня вертолета по модулю, то он мало влияет на корневой годограф. В частности, запаздывание сигнала угла и угловой скорости приемлемо до тех пор, пока постоянная времени форсирования больше постоянной времени запаздывания (полюс, соответствующий запаздыванию, должен находиться слева от нуля, соответствующего форсированию, и предпочтительно слева от действительного корня вертолета). Обратная связь по угловой скорости с запаздыванием (/s+1) 0is = =представляет интерес, поскольку существуют механические системы, реализующие такое управление (разд. 15.6). Она в основном подобна обратной связи по угловой скорости. Хотя обратная связь по угловой скорости, в том числе и с запаздыванием, не дает устойчивой замкнутой системы, она определенно улучшает динамику вертолета. При больших коэффициентах усиления колебательное движение может быть устойчивым даже при обратной связи по угловой скорости с запаздыванием, но этот случай не имеет практического значения. [c.727]

Мы ввели здесь коэффициент усиления малого сигнала [c.53]

При измерении больших коэффициентов усиления в лазерах нужно позаботиться о том, чтобы в измерительную систему не попадали посторонние сигналы. Излучение лазера-источника необходимо пропустить через полосовой фильтр с шириной полосы приблизительно 100 А. Лазер-источник должен находиться на достаточно большом расстоянии от усилителя, так как отношением диаметра лазерной трубки к ее длине (d/b) определяется конус, в котором распространяется спонтанное излучение и диаметр которого очень велик по сравнению с пятном моды ТЕМоо источника с дифракционной расходимостью. Второй полосовой фильтр необходимо поместить перед приемником для уменьшения эффектов, обусловленных фоновым спонтанным излучением при малых уровнях когерентного сигнала [38 [c.399]

При работе с гелий-неоновыми лазерами часто сталкиваются с проблемой, которая заключается в небольшой модуляции звуковыми частотами измеряемой интенсивности выходного светового потока. В системах связи, где требуется постоянная амплитуда сигнала несущей частоты (особенно при малой глубине модуляции), присутствие неконтролируемой изменяющейся во времени модуляции звуковыми частотами нежелательно. Такого рода помехи можно отнести за счет взаимного влияния на коэффициент усиления спектральных линий, которые одновременно присутствуют в излучении. Например, изменяя скорость возбуждения лазера, можно добиться, чтобы наряду с линией 633 нм генерировала линия 640 нм. Если измерять выходное излучение лазера при помощи фотоприемника, усилителя звуковых частот и громкоговорителя, то обнаружим, что звук сильнее всего как эаз в тот момент, когда дополнительная спектральная линия достигает порога генерации. Очевидно, что если источник питания лазера отрегулирован недостаточно хорошо, то периодически будет изменяться сила звука и звук даже может включаться и выключаться при пульсациях тока в источнике питания. Этот вид помех существенно связан с микрофонным эффектом, поскольку порог лазерного действия зависит от ориентации зеркал. [c.475]

Коэффициент усиления гидроусилителей, определяемый отношением выходной мощности к мощности входного сигнала, практически не ограничен. В системах рулевого управления крупными морскими судами используют гидравлические следящие приводы с коэффициентом усиления до 10 , а в системах автоматики в гидроприводах о электрическим управлением — до 10 . Такое высокое значение коэффициента усиления достигается за счет очень малой мощности, затрачиваемой на управление. Так, например, мощность входного сигнала в гидроусилителе с электрическим управлением, составляет 0,5—1 Вт, а усилие для перемещения некоторых вспомогательных золотников не превышает 40 мН. [c.323]

Отличительной особенностью электронного реле является его высокая чувствительность и малое время срабатывания. Для срабатывания достаточно сигнала мощностью 10 — вт. При этом на выходе можно получить такую мощность, что коэффициент усиления достигнет 100 ООО—1 ООО ООО. Время срабатывания электронного реле также очень мало, так как электронная лампа практически безынерционна. [c.427]

Если спектр излучения сосредоточен в относительно узкой полосе частот, то, как мы видели раньше, амплитуда интерферограммы при нулевой разности хода сопоставима с сигналом при хФО. Коэффициент усиления регистрирующей системы можно взять достаточно большим. Основную роль при этом будут играть собственные шумы приемника. В то же время для широких спектральных интервалов характерен очень большой центральный пик и быстрый спад амплитуды интерферограммы при увеличении разности хода. Коэффициент усиления должен быть взят достаточно малым, чтобы не произошло перегрузки аналого-цифрового преобразователя. Теперь будут превалировать шумы квантования сигнала. [c.109]

НИИ амплитуды входного сигнала. Если настройки регулятора выбраны исходя из небольших возмущений, то запас устойчивости системы регулирования с насыщением при больших возмущениях увеличивается. Нежелательность эффекта насыщения заключается в том, что максимальное отклонение и остаточная неравномерность, имеющие место при больших возмущениях, оказываются больше соответствующих значений, полученных в результате анализа линейной спстемы при малых возмущениях. Насыщение в большей степени присуще каскадным системам регулирования, чем простейшим одноконтурным системам, так как в первых общий коэффициент усиления обоих регуляторов может оказаться очень большим. [c.179]

Резонатор с инверсной активной средой представляет собой оптический генератор с положительной обратной, связью. Инверсная активная среда, возбуждаемая системой накачки, усиливает проходящее через нее излучение в частотном интервале рабочего перехода. При малом сигнале коэффициент ненасыщенного усиления (/Со) не зависит от величины сигнала. Переход от режима усиления к режиму генерации осуществляется в любом [c.5]

При использовании тензометрических датчиков для контроля упругих перемещений в системе СПИД чаще используют динамометрические устройства, так как величины растягивающих и сжимающих деформаций невелики. Это обстоятельство приводит к тому, что изменение длины датчика (ее иногда называют базой датчика) относительно мало, и сигнал, получаемый на измерительной диагонали мостовой схемы, измеряется микровольтами, что требует использования усилителей низкой частоты с малым уровнем собственных шумев и большим коэффициентом усиления. [c.453]

Прибор работает как усилитель с высоким коэффициентом усиления и со 100%-ной обратной связью, поэтому его характеристика мало зависит от характеристики усилителя. Так, при изменении напряжения батареи от 45 до 25 В или напряжения питания от 250 до 170 В ток моста изменяется только на 1 мА. В то же время характеристика прибора зависит от температуры транзистора. Увеличение температуры перехода увеличивает утечку тока коллектора / , которая неразличима от изменения входного сигнала. При изменении температуры среды от 25 до 26° С выходной ток усилителя увеличивается на 0,1 мА. [c.107]

Степень влияния паразитной обратной связи на задание регулятора зависит как от интенсивности сигнала обратной связи (коэффициента усиления канала обратной связи), так и от жесткости входа регулятора в точке введения обратной связи. В гидравлических и пневматических системах входным элементом регулятора является золотник, заслонка, клапан или другой подвижный элемент, управляющий проходным сечением дросселя. Если этот элемент перемещается при помощи устройства, имеющего большую механическую жесткость, такого, например, как пружина, кулачок, собачка или гидравлический позиционер, то даже интенсивная обратная связь окажет незначительное влияние и система будет устойчивой. Напротив, если управляющее устройство обладает незначительной механической жесткостью, как, например, электромагнитный или пневматический привод, то даже сравнительно небольшое усилие обратной связи оказывает серьезное влияние на положение золотника и вероятность возникновения неустойчивости в этом случае будет намного больше. Колебания золотников всегда причиняли много беспокойства как в гидравлических, так и в пневматических системах, а в последнее время в связи с требованиями повышения коэффициента усиления систем и с применением более чувствительных золотников, работающих при высоких давлениях и перемещаемых устройствами с малой механической жесткостью, проблема устойчивости стала еще более серьезной. [c.247]

С большим коэффициентом передачи. Чтобы удержать исполнительный механизм в определенном и ненулевом положении, обеспечивающем подачу некоторого количества топлива, на входе Р должен быть ненулевой сигнал. Но это значит, что сигнал разбаланса между истинной температурой и уставкой окажется равным не нулю, а величине управляющего воздействия, задаваемого на исполнительный механизм, поделенной на коэффициент усиления регулятора Р. На первый взгляд, надо сделать этот коэффициент усиления очень большим и тем самым сигнал разбаланса — очень маленьким. Так как сигнал разбаланса есть ошибка регулирования, то она станет пренебрежимо малой, и задача будет решена И ничего не выйдет — забыта динамика, запаздывание сигнала в объекте. [c.35]

Постоянная времени интегрирования есть время, за которое в переходном процессе на рис. 5 величина выходного сигнала станет равной входному постоянная времени дифференцирования есть отношение выходного сигнала к скорости нарастания входного, выраженной в В/с или в А/с. Размерность постоянных времени, естественно, выражается в секундах. Когда постоянная времени интегрирования велика, это означает малый наклон прямой на соответствующем графике рис. 5 и малое усиление. Напротив, большая постоянная времени дифференцирования означает большой коэффициент усиления дифференцирующего звена. [c.44]

Если даже представить себе идеальное разгрузочное устройство, действующее без запаздывания, то и в этом случае для обеспечения нужного качества работы гиростабилизатора нельзя ограничиться формированием разгрузочного устройства, развивающего момент Elfi, пропорциональный углу р отклонения оси г ротора гироскопа от направления перпендикуляра к плоскости наружной рамки его карданова подвеса. Дело в том, что в целях уменьшения угла р поворота гироскопа вокруг оси х прецессии стремятся по возможности увеличить коэффициент усиления по напряжению сигнала управления двигателем. Однако согласно формуле (XI.19) увеличение коэффициента ограничено условием устойчивости системы, тем более, что в целях уменьшения возмущения от переносного поворота двигателя вместе с самолетом (см. гл. XVII) передаточное число г редуктора разгрузочного двигателя выбирают возможно меньшим, а коэффициент Сд противоэлектродвижущей силы якоря двигателя всегда относительно мал. [c.298]

Под действием мощной накачки на частоте (О13 населенность уровней El и Ез становится одинаковой и равной ( з + i) 2 = 1,0008 2, Как видим, уровень 3 оказывается инверсно заселенным относительно уровня 2, но разность в заселении этих уровней чрезвычайно мала и не может привести к сколько-нибудь высоким коэффициентам усиления. Аналогичные оценки, проведенные для Г = 4,2 К (жидкий гелий), показывают, что при этой температуре ( 3-f -Ь i)/2 = 1,07 2. Таким образом, понижение температуры рабочего Еещества с комдатной до л 4 К повышает инверсную заселенность на два порядка. Этим объясняется тот факт, что квантовые усилители СВЧ диапазона работают, как правило, при температуре жидкого гелия и используются в стационарных установках в высокочувствительных приемниках радиолокационных и ра-диотелескопических систем, в системах связи и т. д. Основным их преимуществом является исключительно низкий уровень собственных шумов. По величине отношения сигнал/шум они примерно в 1000 раз превышают обычные усилители СВЧ диапазона. Это позволяет с их помощью принимать сигналы, не улавливаемые обычной электронной аппаратурой. [c.336]

А sign = Ыопт (О (рис. 84). На АВМ типа ЭМУ-10 такое динамическое воздействие удобно формировать на основе слаботочного поляризованного реле, двух потенциометров и двух операционных усилителей. Схема моделирования такой функции показана на рис. 85. Опорное напряжение 100 В с наборного поля моделирующей установки подается соответственно на входы потенциометров П1 и П2, с помощью которых устанавливается амплитуда А импульсов ползунки указанных потенциометров через контакты 1РП поляризованного реле РП соединяются с входом операционного усилителя 1. Поляризованное реле РП управляется непосредственно сигналом у, который усиливается операционным усилителем 2 с коэффициентом усиления (5- -10) и подается на обмотку питания реле. Усиление сигнала у требуется для обеспечения переключения реле при малых напряжениях и -, т. е. при его значениях, близких к нулю ( 0,3 В), что практически обеспечивает переключение реле РП и соответственно его контактов 1РП в зависимости от sign у. Таким образом, на выходе операционного усилителя 1 формируются требуемые знакопеременные прямоугольные импульсы. [c.303]

Рис. 8.4. Зависимость плотности энергии Г на выходе от плотности энергии Гвх на входе ла-iSepHoro усилителя при коэффициенте усиления малого сигнала Go = 3. Плотность энергии нормирована на плотность энергии насыщения лазера Ts = /iv/ст.

Для станков малых и средних размеров (например, 1616 или 1К62) пред < 6-г8 мм чувствительность датчиков не позволяет использовать их сигнал при <пред = l-i-2 мм. Следовательно, коэффициент усиления объекта регулирования йобщ = З-г 8- [c.493]

Очевидно, генерация на боковых частотах не может возникнуть, если к с < or, или X 4/ (yJ Sm 1 + 1). Это условие практически никогда не выполняется. Так, если коэффициент усиления слабого сигнала превышает потери всего в 1,5 раза (для многих сред это означает полуторакратное превышение порога генерации по интенсивности накачки, см. ЗА), т = = 1,5, и необходимо х < 0,87 Столь резкого падения коэффициента усиления при отрюсительном изменении частоты l vjv - X/(2Lо), которое при обычных оптических длинах резонатора Z,q чрезвычайно мало, активные среды отнюдь не обеспечивают. [c.179]

Рис. 3.16. Зависимость коэффициента усиления а при малом уровне сигнала от мощности накачки при расстройке частоты накачки относительно центра линии СОз-лазера на 20 МГц (9Р20)

Рис. 4.18. Зависимость коэффициента усиления для малого входного сигнала в элементах из АИГ-Nd от энергии накач к и при раз-лич ных обрЗ ботках боковых пОБер Хностей активных элементов

Обсудим зависимость параметров импульсов от параметров лазера, поглотителя и резонатора. На рис. 6.6, а представлена нормированная относительная ширина импульса W = 2/A(o0 в зависимости от коэффициента усиления Vo для слабого сигнала для различных значений коэффициента передачи Во для слабого сигнала и фиксированных значений т = 7, R = 0,9. Концы кривых соответствуют границе стабильного моноимпульс-ного режима. Границы зоны статического укорочения импульса Т, = ] и Т/=1 показаны пунктирными кривыми. Они, как уже было выше показано, лежат внутри области стабильного режима. При малых значениях Уо ширина импульса с ростом интенсивности накачки (т. е. с увеличением 1 о) уменьшается. После достижения шириной импульса минимального значения рост интенсивности накачки сопровождается увеличением ширины импульса. Уменьшение коэффициента передачи поглотителя укорачивает импульсы и увеличивает их интенсивность. Минимум ширины импульсов для меньших Во смещается к левой границе области синхронизации мод. Ширина импульсов, как и ранее, обратно процорциональна ширине полосы пропускания частот-но-селективного элемента. Энергия импульсов монотонно нарастает с увеличением коэффициента усиления для слабого сигнала Vo (рис. 6.6, б). При малых потерях на поглощение ин-. тенсивность импульсов растет с ростом интенсивности накачки также монотонно, тогда как при больших потерях интенсивность достигает максимума вблизи области стабильного режима (рис. 6.6, в). Коэффициент асимметрии i представлен на [c.198]

Пропуская слабый сигнал через усилитель (с включением и выключением разряда) с согласованными модами, измерили коэффициент усиления на длине волны 3,39224 мк. Измерения проводились нулевым методом усиленный сигнал снижали до первоначального уровня, зарегистрированного фотосопротивлением из PbSe, при помощи калиброванных ослабителей. Было получено, что усиление G малого сигнала в усилителе с внутренним диаметром трубки 7 мм и длиной 150 см равно 1060. Принимая эффективную температуру газа равной 500° К, для Ne n доп-плеровски уширенной линии (9.9) получаем, что полоса усилителя равна 315 Мгц, а по формуле (9.20) находим полную выходную мош,ность шумов на моду 12,3 10 вт. Формула (9.6) дает, что эффективная шумовая температура в этом случае равна 8550° К, тогда как идеальное значение этой величины равно 6120° К. [c.479]

Начиная с 1960 г., был создан целый ряд новых электронных регуляторов, которые оказались конкурентоспособными по отношению к пневматическим регуляторам при автоматизации производственных процессов. Запаздывание при передаче электрического сигнала пренебрежимо мало, и в системах с длинными импульсными линиями электронные регуляторы работают лучше, чем пневматические. Это преимущество для большинства систем является несущественным, так как применение электронного регулятора устраняет только инерцию импульсной линии, но не устраняет инерции регулирующего органа. Фактически быстродействие регулирующего органа, управляемого электрическихм исполнительным механизмом, обычно меньше, а инерция больше, чем у пневматического клапана, и часто для обеспечения большего быстродействия электрический управляющий сигнал преобразуется в пневматический, который в свою очередь воздействует на стандартный пневматический регулирующий клапан или позиционер. Другие, менее значительные преимущества электронных регуляторов состоят в том, что коэффициент усиления, постоянные времени интегрирования и дифференцирования в большей степени могут считаться постоянными в рабочей области, а также отсутствует зона нечувствительности, вызванная наличием прения или люфта. [c.179]

Поскольку эффект КР слабый , то необходимо использовать высокочувствительную регистрирующую аппаратуру. Величины принимаемых сигналов, с которыми приходится иметь дело при лидарном КР-зондировании, порядка 10" ... 10 фотонов в импульсе (10" Вт). Для сравнения приведем такие данные фон неба в ясную ночь 10" ...10" фотонов в импульсе (10" Вт), в сумерки 10" .... .. 10 фотонов в импульсе (10" Вт). Поэтому в качестве приемников применяются ФЭУ с большим квантовым выходом и коэффициентом усиления 10 при темновом токе, эквивалентном сигналу 10" ...10 фотонов в импульсе (10 .... ..10" Вт), малые нагрузочные сопротивления (25... 100 Ом) и широкополосные усилители (100...300 МГц). В большинстве случаев в лидарах применяется метод счета фотонов состробированием. Минимальная мощность, которую можно регистрировать таким методом, порядка 10 ... 10" Вт. Создание многоканальной системы регистрации позволяет одной лазерной вспышкой определить профиль (распределение) газов на трассе луча. Такая система (схематически показана на рис. 22.4) работает по следующему принципу. Каждый каскад системы представляет собой счетчик импульсов. Сигнал с ФЭУ последовательно подается на каждый счетчик с установленным заранее интервалом времени [c.223]

Так как. управляющим воздействием является в нашем случае величина продольной подачи s, то необходимо устройство, меняющее эту подачу в соответствующем диапазоне в зависимости от сигнала, выдаваемого индуктивным датчиком. На станке 1722 продольная подача осуществляется при помощи гидроцилиндра, управляемого дросселем насливе. Для автоматического управления необходимо дроссель заменить на гидрозолотник с электроуправлением, работающий в режиме дросселирования. Гидрозолотник с электроуправлением должен отвечать следующим требованиям обладать требуемой пропускной способностью (в открытом состоянии) обладать малыми утечками, чтобы обеспечить минимальную подачу обладать малой инерционностью (большим быстродействием) и небольшой мощностью управления. Болеее подробно о выборе средств бесступенчатого изменения подачи на гидрофицированных станках см. [37]. Всем этим требованиям удовлетворяет электроуправляемый гидрозолотник Г-68. Так как мощности сигнала, выдаваемого индуктивным датчиком (в практике САУ упругими перемещениями нашли применение, в основном, два типа датчиков БВ-844 и ИП-1), не хватает для раскачки гидрозолотника, то приходится ставить промежуточный электронный усилитель с коэффициентом усиления ky. [c.525]

Чтобы использовать эту высокую стабильность для повышения чувствительности, оказалось необходимым увеличить коэффициент усиления усилителя на выходе масс-спектрометра. Даполнителыно были использованы также избирательные свойства к откачке различных газов пароструйного яасоса. На рис. 12-12 показано изменение скорости откачки насоса НВО-40 по гелию и воздуху при изменении мощности его подогрева. При нормальной мощности подогрева 450—460 вт скорость откачки насоса по гелию превышает скорость откачки по воздуху, и в масс-спектрометрической камере при напуске воздуха концентрация гелия оказывается заниженной. Если мощность подогрева снизить до 220 вт при неизменной практически скорости откачки по воздуху в 40— 50 л/сек можно получить весьма малую скорость откачки по гелию, равную 6—7 л сек. Парциальное давление гелия в камере при неизменном общем давлении резко повысится, а чувствительность течеискателя к гелию увеличится. Однако вместе с тем увеличится и инерционность прибора, т. е. время исчезновения сигнала после попадания в прибор гелия. Поэтому в течеискателе ПТИ-6 предусмотрена возможность работы в режимах малой и большой мощности подогрева a o a. Первый [c.208]

Основной целью экспериментов по исследованию усиления рэлеевских волн было получение зависимости коэффициента усиления (затухания) волн от дрейфового поля при различных значениях электропроводности а кристалла. Усиление и затухание, как обычно, определялось по отношению к уровню темпового сигнала. Темповые сигналы соответствовали малым значениям а, при которых влияние электронов на ультразвуковые волны в dS было пренебрежимо мало и можно было считать коэффициент у равным нулю (в области От амплитуды волн переставали зависеть от электропроводности кристалла). Для выяснения особенностей взаимодействия рэлеевских лолн с электронами параллельно исследовалось усиление (затухание) поперечных волн в тех же кристаллах. [c.233]

Усилитель Р4 выполнен на транзисторе VT1 по схеме с общей базой для получения устойчивого коэффициента усиления. В коллекторную цепь транзистора VT1 включен резонансшй контур L17, С41, С42 с индуктивной настройкой. Для предотвращения перегрузки преобразователя частоты параллельно резонансному контуру включен диод VD1, шунтирующий контур при больших напряжениях входного сигнала. Для устранения шунтирующего действия диода при малых напряжениях входного сигнала на него пЬдается запирающее напряжение, которое образуется на ясторе R9 при протекании через него коллекторного тока транзистора VT1. [c.37]

Когда якоря тяговых электродвигателей приходят во вращение и тепловоз трогается с места, на зажимах электродвигателей растет про-тиво-э. д. с. Ток в силовой цепи, пропорциональный разности напряжения выпрямителя генератора и противо-э. д. с., начинает уменьшаться. Одновременно будет уменьшаться ток выхода от трансформатора ТПТ и сигнал рассогласования. Так как элементы автоматической схемы регулирования имеют большие коэффициенты усиления, то даже незначительное уменьшение нагрузки и сигнала рассогласования уменьшает угол регулирования а, увеличивая ток возбуждения и напряжение тягового генератора. Этому же способствует подпитка возбудителя от трансформатора коррекции. Поэтому при малой частоте вращения якорей тяговых электродвигателей, когда противо-э.д.с. небольшая, увеличение напряжения как бы поддерживает ток в тяговых двигателях. В результате автоматическая схема регулирования возбуждения и узел коррекции поддерживают примерно постоянный пусковой ток выпрямителя по прямой Гй внешней характеристики. [c.271]

Данные, получаемые в результате анализа схемы в режиме малого сигнала, представляют собой частотные характеристики схемы, рассчитанные с использованием малосигнальных моделей элементов (рис. 4.6). Процесс моделирования начинается с расчета рабочих точек для определения режима по постоянному току, затем производится замена источников сигналов генераторами синусоидального сигнала с фиксированной амплитудой и, наконец, производится анализ в заданном частотном диапазоне. Искомые результаты обычно представляются в виде передаточной функции (например, коэффициент усиления по напряжению). [c.190]

Остановимся на назначении конденсаторов С1 и С2 (рис. 7.5, г). Несмотря на то, что схема регулирования представляет собою систему с отрицательной обратной связью, в которой самовозбуждение должно исключаться, тем не менее на некоторых частотах (обычно высоких) стабилизатор склонен к потере устойчивости. Этому способствует большой коэффициент усиления схемы управления и паразитные параметры всей схемы. Для повышения устойчивости стабилизатора применяют коррекцию его амплитудночастотной характеристики конденсатор С/ вносит отрицательную обратную связь в транзистор VT2, а конденсатор С2 практически закорачивает могущие возникнуть высокочастотные паразитные колебания. Обратная связь за счет конденсатора С/ приводит к частотнозависимому уменьшению коэффициента усиления (с повышением частоты усиление падает) и сужению частотной характеристики системы регулирования, а значит к повышению инерционности и ухудшению динамики. Поэтому значение С1 не должно быть большим нескольких тысяч пикофарад. Конденсатор С2 оказывает благоприятное влияние при импульсной нагрузке. В течение длительной паузы он заряжается малым током, а разряжается большим током за короткое время сигнала. Это позволяет существенно уменьшить мощность самого стабилизатора. Емкость С2 иногда выполняют в виде электролитического (работает до частот несколько сотен кГц) и слюдяного, или керамического, работающего на более высоких частотах. [c.262]

Для объяснения особенностей АЧХ ЖРД без дожигания на рис. 7.10 кроме основных АЧХ и ФЧХ Ьрк/Ьрок.вх и б к/8/ г.вх приведены АЧХ и ФЧХ для Ьп/Ьро .вх и 5й/6 г.вх- Анализ этих АЧХ и ФЧХ показывает, что при достаточно большой частоте, большей 10 Гц, частота вращения ТНА практически мало изменяется из-за колебаний давлений на входах в насосы. Соответственно сигнал от входа в насос проходит в камеру сгорания непосредственно по гидравлическим трактам ЖРД, динамические характеристики которых в диапазоне до 50 Гц незначительно сказываются на связи между колебаниями давления и расхода. Поэтому незначительно изменяется и коэффициент усиления ЖРД по 5 Рк/ ок.вх1 и 5 ,/6 г.вх - [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...