Вязкость Экспериментальные данные

Коэффициент динамической вязкости. Теоретическая формула А. Эйнштейна согласно экспериментальным данным справедлива до р = 0,03- 0,05 [c.126]

Сравним результаты численного решения (5. 6. 1)—(5. 6. 3), (5. 6. 13), (5. 6. 14) с экспериментальными данными [77]. На рис. 67, а показан профиль средней скорости V, рассчитанный для скорости истечения газа из отверстия гу = 1.6 м/с, на рис. 67, б — по экспериментальным данным. Видно, что совпадение экспериментальных II теоретических результатов довольно хорошее. Отметим, что использование /с-в-модели с соответствующими условиями на стенках трубы приводит к лучшему совпадению теоретических результатов с экспериментальными, особенно вблизи стенок, чем простая процедура расчета, в которой значение эффективной вязкости считается постоянным. [c.226]

Результаты расчета удовлетворительно согласуются с известными опытными данными. При изменении физико-химических свойств жидкой, например, вязкости, практически на два порядка (у = 2850 -н 1,7) расхождение расчетных и. экспериментальных данных для амплитуды волны (а) колеблется в пределах нескольких процентов (рис. 1.12). [c.20]

До сих пор мы рассматривали обтекание профиля идеальной жидкостью. Изложим некоторые соображения о влиянии вязкости. Вязкость жидкости вносит изменения в картину течения и приводит к различию между выводами теории потенциального обтекания профиля и экспериментальными данными. Влияние вязкости в случае хорошо обтекаемых тел сказывается лишь в тонком пограничном слое, вне которого движение можно считать потенциальным, т. е. безвихревым. [c.27]

На рис. 7.4 приведены экспериментальные данные для зависимости вязкости расплавленных щелочных металлов (литий, натрий, калий, рубидий, цезий) от приведенной температуры. [c.219]

Что касается других свойств вещества в критической точке, в частности вязкости и теплопроводности, то экспериментальные данные довольно противоречивы. Можно, однако, с известным основанием считать, что обычная вязкость (т. е. сдвиговый коэффициент вязкости) не претерпевает существенного изменения при переходе через критическую точку (рис. 8.23). Теплопроводность по одним данным не имеет аномалий в критической точке, по другим принимает аномально большие значения (рис. 8.24). [c.259]

В табл. 16.1, 16.2 приведены значения вязкости газообразных веществ. Эти значения получены в результате усреднения большого количества экспериментальных данных и соответствуют условиям, когда изменение давления газа не приводит к изменению вязкости в пределах погрешности эксперимента (0,1 — 1%). Такая ситуация имеет место при давлениях ниже атмосферного. Характер зависимости вязкости от давления виден из табл. [c.364]

Далее, из этих соображений очевидно также, что при движении тела в одной и той же жидкости эффект вязкости падает с увеличением скорости и размеров тела ). Теоретические исследования и экспериментальные данные показывают, что при больших значениях числа Рейнольдса роль вязкости жидкости уменьшается и в некоторых случаях становится [c.49]

Па-с =965 кг/м г = 2282 кДж/кг. Динамическая вязкость паровоздушной смеси берется по экспериментальным данным — ==12,18 -10" Па-с. [c.278]

Для выявления критической температуры хрупкости проводят серийное испытание одинаковых образцов при различных температурах и строят на основе экспериментальных данных график зависимости ударной вязкости от температуры (рис. 85). [c.145]

Рис. 2.15. Зависимость вязкости разрушения различных материалов при монотонном растяжении образца с трещиной от (а) толщины пластины [29] и 6) диаметра круглого образца (экспериментальные данные [59]) с указанием профиля плоского образца и соотношения ширины скоса от пластической деформации с толщиной пластины

Глава открывается кратким обсуждением наиболее распространенных методов определения вязкости разрушения композитных материалов. Затем рассмотрено разрушение композитных материалов, упрочненных волокнами и частицами, а также слоистых композитов, причем особое внимание уделено волокнистым системам направленной кристаллизации. Наряду с экспериментальными данными для каждого класса материалов представлена сводка соответствующих теоретических результатов. В конце главы приводится обзор данных по разрушению композитов и обсуждается влияние поверхности раздела. [c.267]

Однако полученные в последние годы экспериментальные данные позволяют более детально и обоснованно подойти к уточнению стадийности роста треш ины, т. е. к периодизации кинетического процесса продвижения трещины и соответствующих критериальных оценок, к объяснению фрактографических данных на разных этапах продвижения трещины, к сопоставлению ширины усталостных бороздок и скорости роста, к возможной взаимозависимости параметров уравнения Пэриса С и пи, следовательно, к прогнозированию расположения линейного участка Пэриса, к вопросу о равенстве циклической и статической вязкости разрушения и т. д. [c.251]

В случае отсутствия прямых экспериментальных данных о склонности конструкционных сплавов к упрочнению или разупрочнению при циклических нагрузках оценку влияния цикличности нагружения на изменение характеристик вязкости разрушения можно определить по результатам статических испытаний гладких образцов. [c.430]

Использование акустического приближения, основанного на упругой или гидродинамической модели поведения материала в плоской волне нагрузки, для расчета по экспериментальным данным силовых и временных параметров откольной прочности приводит к значительной погрешности, так как не учитывается действительное реологическое поведение материала под нагрузкой. Метод определения откольной прочности металлических конструкционных материалов, представленный в параграфе 2 седьмой главы, не учитывает влияния эффектов вязкости и зависимости сопротивления сдвигу от уровня средних напряжений при упруго-пластическом деформировании в волнах нагрузки. Рассмотрим эти эффекты. [c.228]

Из этих соображений очевидно также, что при движении тела в одной и той же жидкости эффект вязкости падает с увеличением скорости и размеров тела. Теоретические исследования и экспериментальные данные показывают, что при больших значениях числа Рейнольдса роль вязкости жидкости уменьшается и в некоторых случаях становится несущественной. Пренебрегая вязкостью, т. е. полагая ц = О, приходим к понятию идеальной жидкости. [c.169]

К настоящему времени имеется сравнительно большое количество экспериментальных данных по вязкости различных жидких органических теплоносителей [Л. 28]. Однако нельзя не отметить наличие значительных расхождений в имеющихся экспериментальных данных для ряда веществ. По-видимому, наиболее вероятными причинами расхождений, помимо методических ошибок, являются [c.174]

Анализ экспериментальных данных для органических теплоносителей [Л. 2, 28] говорит о том, что для каждого вещества характерна своя температурная.зависимость вязкости. [c.174]

Универсальная постоянная величина /( = 0,6 0,8. Для жидкостей с вязкостью v > 1,5 сСт значение величины К = 0,6 лучше согласуется с экспериментальными данными. Обозначив левую часть уравнения (1) через W, можно записать выражение для постоянной величины А в следующем виде [c.9]

Экспериментальные данные вязкости жидкой измерены недостаточно полно и обладают большим разбросом, а экстраполированные значения на линии насыщения со стороны жидкости вызывают сомнения и требуется дальнейшее экспериментальное исследование. [c.46]

Теория Рэлея для больших чисел Рейнольдса (малая вязкость) дает хорошее совпадение с экспериментальными данными. [c.23]

П - = 10°. Характерные значения определящих параметров 0,6, остальные аналогичны рис.2. Вое расчеты по интегральному методу холодных струя выполнены при значении эмоиричеокой константы Typdj лентной вязкости j),= 0,002. Приведенные результаты расчетов я целом удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными, что позволяет сделать вывод о возможности использования интегрального метода для расчета сверхзвукового обтекания донного уступа при наличии истекающей струи. [c.9]

О—круговая частота, 2а — диаметр, V — коэффициент кинематической вязкости жидкости), но пренебрег дисперсией звука и влиянием скольжения и теплообмена между фазами [697, 792]. Было обнаружено расхождение между теорией Сьюэлла и экспериментальными данными. Экспериментальные данные по поглощению звука [449] располагаются значительно ниже теоретических результатов Сьюэлла, а экспериментальные данные работы [319]— существенно выше. [c.256]

Эпштейн и Кархарт [197] учли вязкость и теплопроводность, но пренебрегли влиянием дисперсии и релаксации, а также относительного движения частиц. Результаты их расчетов достаточно хорошо согласуются с экспериментальными данными [424] в низкочастотном диапазоне, однако в высокочастотном диапазоне расчетные величины коэффициента затухания существенно меньше. В работе [722] учитываются влияние дисперсии и относительного движения частиц, однако для общности результатов поставлена и решена лишь одномерная задача. [c.256]

Получаемый массив экспериментальных данных позволяет аттестовать материалы по сопротивлению разрушению при статическом, циклическом и ударном нагружении с определением предела усталости ст.ь статической (Кю) и циклической (Ki , К, ) трещиностойкости на основе испытаний крупногабаритных образцов линейной механики разрушения с построением (при циклическом нагружении) кинетической диаграммы усталостного разрушения (КДУР), а также показателей сопротивления разрушению при ударном нагружении -критические температуры хрупкости КТХ, ударная вязкость. [c.234]

При учете конечной вязкости тангенциальный разрыв теряет сг.ою резкость изменение скорости от одного до другого значения происходит в слое конечной толщины. Вопрос об устойчивости такого движения в математическом отношении вполне аналогичен вопросу об устойчивости в ламинарном пограничном слое с перегибом в профиле скоростей ( 41). Экспериментальные данные и численные расчеты показывают, что в данном случае неусто 1чи Вость наступает очень рано, возможно даже, что всегда. [c.155]

Мы остановимся лишь на влиянии сжимаемости газа на сопротивление при повороте потока. На рис. 8.36 нанесены экспериментальные данные Н. Н. Круминой для зависимости отношения коэффициентов сопротивления от приведенной скорости перед поворотом в колене (3) и отводе 1, 2). В несжимаемой жидкости зо = = 1,05 20 = 0,3 при rold = 0,75 и Iso = 0,2 при ro/d = 1 = 0,1 при го/d = 2,5. Влияние сжимаемости газа на потери в очень плавном отводе не проявляется, а в колене становится наиболее значительным, особенно при > 0,4. Опыты велись при R =- > 2 10 ,т. е. в области, где влияние вязкости несущественно. [c.464]

Получаемые таким путем формулы не вполне удовлетворительны, так как хотя и соответствуют экспериментальным данным для турбулентного ядра течения, но не удовлетворяют некоторым естественным условиям (например, равенству нулю градиента скорости на оси трубы). Поэтому усилия многих исследователей были направлены на уточнение полуэмпирических теорий, в первую очередь путем учета молекулярной вязкости в турбулентном ядре. В этом направлении достигнуты определенные успехи. В частности, получены достаточно удобные и точные расчетные зависимости для коэффициентов сопротивления, применимые в широком диапазоне изменения параметров. Тем не менее не потеряли своего значения и основные результаты основоположников полуэмпирических теорий, поскольку ими были установлены фундаментальные закономерности течения в трубах. Одной из них является логарифмический закон аспределения скоростей турбулентного потока в круглой цилиндрической трубе, обоснование которого и рассмотрим ниже. [c.157]

Таким образом, С. С. Кутателадзе получил решение с точностью до постоянного множителя, значение которого находится из опыта. Сопоставление зависимости (10.1) с экспериментальными данными (рис. 10.3) показывает, что для данной жидкости К действительно является постоянной величиной, однако при переходе от одной жидкости к другой значение К меняется от 0,13 до 0,2 [86]. Автор работы [12] изменение константы К связал с влиянием вязкости жидкости. На рис. 10.4 приведена зависимость К от комплекса отражающего влияние вяз1К0сти жидкости v. Как видно из рисунка, влияние числа Галилея испарения Qa u=gL /v если имеет место, то проя вляется настолько незначительно, что лм можно пренебречь. [c.273]

Для ИПХТ-М, как и для ИТП, характерен турбулентный режим течения, и при определении движения расплава решающее значение имеет турбулентная вязкость v . Расчет поля скоростей движения в меридиональных плоскостях (v) ведется полуэмпирическим методом (методика 8) решается уравнение движения Навье—Стокса (с учетом дополнительных рейнольдсовых членов) совместно с уравнением несжимаемости жидкости, причем в решение вводится поле эффективной вязкости Нэ> базирующееся на экспериментальных данных о распределении V в исследованных типичных объектах. Здесь = v + v , где V — физическое значение кинематической вязкости (обычно вводится через "эффективное число Рейнольдса Reg = Vq Во мно- [c.93]

Определяли влияние покрытия на вязкость разрушения стали, применяемой для изготовления силовой части корпуса реактора. В качестве основного материала использовалась корпусная сталь 15Х2НМФА, химический состав которой удовлетворял требованиям ТУ 108—765—72. Были изготовлены образцы для испытаний на вне-центренное статическое растяжение в соответствии с рекомендациями [228]. На боковую поверхность образцов методом наплавки наносилось покрытие толщиной 7—9 мм. Всего испытывалось 16 образцов толщиной 50—150 мм, в том числе 6 контрольных без наплавки. Испытания проводились при комнатной и отрицательной температурах в соответствии с методическими указаниями [228], Результаты испытаний свидетельствуют, что покрытие (наплавка) не уменьшает вязкость разрушения основного металла во всем интервале исследуемых температур (от—ЗОХдо - -20°С). Значения К с (для температур —20°G и выше) и Ki (для температур ниже —20°С) у однородных образцов и образцов с покрытием соответствуют друг другу в пределах обычного разброса экспериментальных данных. [c.151]

Не менее важным, чем подготовка поверхности, является выбор контактной жидкости — смазочного материала, который, будучи правильно подобранным, частично компенсирует потери чувствительности при прохождении ультразвука через грубообра-ботапную поверхность. По экспериментальным данным А. А. Кулика, при контроле нормальным преобразователем через поверхность с шероховатостью Rz -- 20. .. 50 мкм замена контактного смазочного материала с кинематическо , вязкостью 22 10 м /с (трансформаторного масла) на смазочный материал с вязкостью [c.202]

Приведенные экспериментальные данные, полученные по результатам квазистатических испытаний с высокими скоростями, по амплитуде упругого предвестника и скоростной зависимости откольной прочности металлов близки к значениям вязкости, определенным из анализа закономерностей распространения малых возмущений па фронте ударных волн [92, 242, 172, 173, 234]. Однако они значительно ниже значений, полученных в работе [101] в результате анализа смещения слоев металла при соударении плит под углом. В последнем случае для определения коэффициента вязкости использована параболическая зависимость продольного смещения слоя от его глубины, справедливая только для глубины больше 61 (61 — толщина более тонкой пластины). На этой глубине скорость деформации значительно ниже, чем вблизи точки соударения, что может повлиять на величину коэффициента вязкости. В табл. 4 приведены коэффициенты вязкости для некоторых металлов, определенные различными методами по результатам обработки скоростной зависимости сопротивления деформации, скоростной зависимости откольной прочности, затуханию упругого предвестника, результатам изучения закономерностей распространения малых возмущений на фронте ударной волны и из анализа процесса ква-зиустановившегося течения материала в области контакта пластин, соударяющихся под углом. [c.135]

Or) является линейной функцией с коэффициентом пропорциональности ЛсГр/ЛсГг=6,5-10 с ((Тро определялась как точка пересечения прямой с осью ординат) в диапазоне скоростей нагружения стг= (О-н-400) 10 кгс-см /мкс [237]. Расчет по уравнению (7.12) дает величину коэффициента вязкости jii = = 0,0945 кг-с/см2, что с учетом погрешности экспериментальных данных по откольной прочности и, скорости нагружения, составляющей 20%, удовлетворительно согласуется с величиной коэффициента вязкости, определенной по квазистатическим испытаниям на растяжение (jn р,а=0,075 кг-с/см для армко-железа и стали 45) и на сдвиг (цг З Ят=0,063 кг-с/см для мягкой стали). [c.245]

Нам представляется, что в качестве наиболее объективных показателей степени разложения следует принимать изменения во времени теплофизических свойств (особенно вязкости), а критерием термической стойкости считать воспроизводимость свойств до и после нагрева-иия. В этом случае предельная температура применения теплоносителя должна определяться исходя из условий надежной работы теплообменных аппаратов в межреге-нерационный период. В свою очередь этот период должен определяться допустимой степенью разложения теплоносителя, при которой продукты разложения практически не влияют на эксплуатационный режим работы. Однако для получения четкого критерия допустимой степени разложения необходимо рааполагать экспериментальными данными по теплофизическим свойствам частично разложившихся теплоносителей, а поэтому актуальность постановки подобных исследований не вызывает сомнений. Окончательное заключение о термической стойкости любого теплоносителя должно даваться на основании опытов в условиях циркуляционных термических испытаний. Для этого необходимо испытать теплоноситель в циркуляционном контуре при различных температурах греющей стенки и исследовать [c.31]

Экспериментальные данные [Л. 5, 16] показывают, что средняя молекулярная масса ВК продуктов и вязкость облученного МИПД, содержащего равные количества ВК продуктов, тем меньше, чем выше температура, при которой они образовались. Таким образом температура радиол иза влияет на состав ВК продуктов. Это подтверждается также экспериментальными данными Л. 5, 16] по пиролизу облученного МИПД. Уменьшение вязкости, вызываемое термической обработкой, может объяснить температурную зависимость состава ВК продуктов радиолиза. Зависимость изменения вязкости МИПД от концентрацин ВК продуктов при низких температурах радиолиза (50—150°С) отчетливо коррелирует с зависи-228 [c.228]

Экспериментальные данные вязкости жидкой N2O4 измерены недостаточно полно, имеют большой разброс, а экстраполированные значения на линии насыщения со стороны жидкости вызывают сомнения и требуют дальнейших экспериментальных исследований. [c.15]

Экспериментальные данные показывают, что при длительном неподвижном положении золотника действительная величина утечек с течением времени становится меньше расчётной. Для золотниковых устройств станков, работающих с малыми по-пачами, утечки не должны превышать 10—15 слЗ/ иин в менее ответственных случаях, когда могут быть допущены повышенные утечки, величина их может доходить до 200 сл /мин (при р=60апш на масле вязкостью 2.8— [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...