Трубопроводы, допустимые напряжения

Трубопроводы, допустимые напряжения 613 [c.741]

Тип преобразователя катодной станции выбирается так, чтобы допустимое напряжение было на 30 % выше расчетного с учетом старения изоляционных покрытий и анодных заземлителей, а также возможного развития сети трубопроводов. [c.66]

Так как напряжения растяжения (сжатия) в трубопроводе, как правило, имеют незначительную величину, то пренебрегая ими и считая (в сторону увеличения запаса прочности), что паропровод имеет предельно допустимые напряжения от самокомпенсации и внешних нагрузок, после некоторых преобразований получим из выражения (507) [c.413]

Трубы для трубопроводов горячей воды и пара должны поставляться по ГОСТ 10706-76, т. е. с гарантированными химическим составом, механическими свойствами и они должны выдерживать гидравлические испытания (давлением, рассчитанным исходя из условия достижения допустимого напряжения, равного 90 % от гарантированного для данной марки стали предела текучести). [c.312]

Некоторые фланцевые соединения химических аппаратов имеют свои отличительные конструктивные особенности. Для работы в агрессивных средах на внутреннюю поверхность трубопровода и фланцевого соединения наносится слой покрывной эмали, слабо сопротивляющийся изгибным деформациям. Предельно допустимые напряжения эмалевого покрытия являются дополнительным фактором, определяющим работоспособность конструкции. [c.202]

Наиболее слабым местом стальных трубопроводов являются сварные стыки. По ним следует вести проверку допустимых напряжений. Основными напряжениями, возникающими в трубопроводах, по которым движется пар или вода, являются [c.130]

Выше рассмотрены граничные условия для сплошного потока масла. Большой интерес представляет граничное условие в случае разрыва потока масла, поскольку в некоторых сечениях трубопровода при сложении прямых и обратных волн может возникнуть напряжение, которое превышает допустимое напряжение разрыва масла и способствует выделению из него паров и растворенного воздуха. Изменения сплошности потока жидкости за счет выделения паров и растворенных в жидкости газов при статических давлениях, близких к нулю, называют кавитацией. Несмотря на то что допустимое напряжение разрыва для минерального масла составляет примерно 2,9—7 кГ/см [3], кавитация происходит при напряжениях, значительно меньших. Принято считать, что кавитация наступает, когда давление в жидкости достигает величины давления ее паров однако за счет выделения из жидкости растворенных газов кавитация может возникнуть даже несколько раньше. [c.224]

Таблица 2.15. Расчет номинальных допустимых напряжений для материалов, разрешенных к применению в котлах и трубопроводах по правилам Госгортехнадзора

Несмотря на то, что с повышением параметров среды в паропроводе его диаметр уменьшается, увеличение толщины стенки трубопровода с учетом снижения допустимого напряжения металла оказывается большим, что влечет за собой общее утяжеление трубопроводов с ростом давления и температуры пара в нем. [c.106]

На рис. 1 показаны допустимые напряжения для свинцовых трубопроводов при различных температурах [1]. Эти же величины напряжений могут быть использованы при проектировании свинцовой аппаратуры, как данные о длительной прочности. Если нагрузка превышает эту величину, обычно применяют гомогенную облицовку свинцом. Целесообразно не допускать динамических напряжений, превышающих половину допустимого статического напряжения. [c.322]

В мировой практике активно внедряются повышенные требования к испытаниям трубопроводов и, прежде всего, к основному способу испытания - гидравлическому. До 50-х годов при испытании трубопроводов на прочность допустимые напряжения в трубах не превышали 80% гарантированного предела текучести стали. Начиная с 80-х годов, стали применять величины давлений при гидроиспытаниях, обеспечивающие качественно иной уровень напряжений в металле труб [c.4]

Следует подчеркнуть, что подвижки фундаментов опор и подземных трубопроводов являются наиболее распространенными причинами (совместно с повышенной вибрацией) аварийных остановок компрессорных цехов. Задача осложняется тем, что для большого количества компрессорных цехов, эксплуатировавшихся более 14-15 лет (порог превышения 2 %-ной вероятности отказа), исполнительная документация не сохранилась. Вместе с тем, результаты измерения высотного положения трубопроводов не всегда однозначно указывают на возникновение непроектных напряжений в теле трубопровода. Так, например, в результате геодезического контроля межцеховой перемычки компрессорного цеха Березанского ЛПУ МГ ("Кубаньгазпром") была обнаружена весьма сильная стрела прогиба. Прямые измерения напряжений показали, что, тем не менее, напряжения на этом участке находятся в пределах допустимых по СНиП для этого типа трубы. Причиной превышения допустимой величины стрелы прогиба явилась, как выяснилось после снятия защитного покрытия со всего участка этого трубопровода, непараллельность осей сваренных отдельных катушек трубы. Кроме подобного рода примеров, встречаются также случаи превышения критерия по допустимому наклону трубопровода, при сохранении прямолинейности трубы и допустимости напряжений в ней, из-за постепенного снижения высотных отметок опор от нагнетателя к коллектору. Вместе с тем, эти критерии весьма часто указывают на недопустимые напряжения в теле труб, приводящие к нарушению целостности сварных стыков и превышению допустимых напряжений в металле труб, в особенности для компрессорных цехов, расположенных в неблагоприятных почвенно-климатических условиях. Поэтому становится чрезвычайно актуальной разработка надежной методики расширенных диагностических обследований напряженно-деформированного состояния надземных и подземных, трубопроводов технологических обвязок компрессорных цехов. По [c.74]

В результате обработки данных зафиксированы следуюш,ие максимальные напряжения растягивающие 14 кг мм , сжимающие - 5 кг мм ". Согласно СНиП 2.05.06.-85 "Магистральные трубопроводы" для участков 1-й категории уровень растягивающих и сжимающих напряжений значительно меньше допустимых напряжений. [c.21]

Причина существования предельного значения допустимой величины начального напряжения а для заданного уровня Го заключается в ускоряющем действии механических напряжений на скорость растворения металла (механохимический эффект), которое усиливается с ростом абсолютной величины шаровой части тензора напряжений независимо от выбранной величины коэффициента использования несущей способности F . Уменьшение шаровой части тензора напряжений может быть достигнуто как уменьшением напряженности металла сооружения, так и конструктивными мероприятиями, изменяющими соотношение между шаровой и девиаторной составляющими напряжений (например для трубопроводов — утолщением стенки трубы). [c.39]

Влияние напряжений на коррозию (механохимическая кор- розия) усиливается в местах различных концентраторов напряжений на поверхности металла (резьбовые и сварные соединения, выточки, дефекты, трещины и пр.), вызывает неравномерность коррозии и ее локализацию, предельным выражением которой служат явления коррозионного растрескивания и коррозионной усталости, характеризующиеся концентрацией коррозионного процесса в вершине коррозионно-механической трещины. Ряд мероприятий могут снизить интенсивность механохимической коррозии и тем самым предотвратить ускоренное развитие коррозионно-механических разрушений. Так, уменьшение скорости коррозии стали до рекомендованной допустимой начальной величины Vq = 0,03 мм в год с помощью ингибиторов коррозии в условиях Оренбургского газоконденсатного месторождения [30] позволило исключить коррозионно-механические повреждения оборудования, трубопроводов и даже узлов аварийного предупреждения. [c.39]

В отечественных Правилах Госгортехнадзора СССР, так же как и в аналогичных Правилах технадзора промышленно развитых стран, область применения материалов для изготовления объектов котлонадзора определяется по рабочему состоянию. Как известно, на детали котлов и трубопроводов пара и горячей воды Правила Госгортехнадзора СССР распространяются при условии, что давление рабочей среды (пара) в них превышает 0,07 МПа или температура воды выше 115°С. Следовательно, для определения области применимости достаточно регламентировать верхнюю границу допустимого применения по давлению и по температуре. Требования к качеству металла и полуфабрикатов также определены из условий обеспечения надежной и безаварийной эксплуатации рассматриваемых деталей при их работе, т. е. в нагруженном состоянии и прежде всего при максимально допустимых параметрах пара и горячей воды. Исключением здесь являются фланцы и детали крепежа, которые следует считать нагруженными и при отсутствии давления рабочей среды, так как в них сохраняются значительные напряжения от затяжки болтов (шпилек). [c.64]

Для наиболее экономного использования материала трубопровода толщину стенки 8 выбирают всегда такой, чтобы напряжение а имело допустимо высокое значение. Если трубопровод по своей длине находится под различными давлениями, то толщину его стенки изменяют соответственно участками. В таком трубопроводе скорость распространения ударной волны будет тем больше, чем под большим давлением р работает участок. [c.28]

Возможен и другой вариант высокотемпературной пайки конструкционных сталей без снижения прочности паяемого металла. Для этого совмещают процесс папки с закалкой и последующим отпуском. Такой технологический процесс дает возможность не только сохранить прочность основного металла, но и существенно повысить прочность паяных соединений. Например, расчетом и экспериментально подтверждено, что при пайке ТВЧ стыков трубопроводов из стали 20 оптимальным является режим нагрева, когда градиент температур не превышает 25 °С, а нагрев ведется со скоростью не менее Ю°С/с. Применяемые в практике пайки охлаждающие среды также необходимо выбирать с учетом свойств основного металла и условии допустимого уровня напряжений в стали 20. Так, для трубы [c.235]

Здесь Опр — условное приведенное напряжение в стенке трубы, МПа, вызываемое действием внутреннего давления и определяемое по формулам (8-20) и (8-21). Если о выходит за допустимые пределы, то необходимо либо установить компенсаторы, либо провести соответствующие конструктивные мероприятия (например, осуществить предварительную растяжку при монтаже трубопроводов), чтобы снизить Оэ до допустимого значения. [c.153]

Зная показатель вязкости разрушения, можно определять размеры критической сквозной трещины для любого уровня номинального напряжения. Эти сведения могут быть использованы для оценки сосуда высокого давления и трубопровода, изготовленных из данных материалов и имеющих определенные диаметр и толщину стенки. Поскольку размеры критической трещины могут быть точно определены для различных уровней номинального напряжения в сосуде высокого давления или трубопроводе, требуется установить допустимый размер трещины при данном уровне напряжения. Конечно, отсутствие трещины возможно в идеальном случае. Однако на практике следует допускать присутствие дефекта. Проблема состоит в том, чтобы на рациональной основе определить приемлемую длину трещины или размер дефекта. [c.187]

Из остающихся подкладных колец допустимы только цилиндрические. В некоторых трубопроводах цилиндрические кольца устанавливаются потайными, чтобы не уменьшать внутреннего сечения трубы и, следовательно, не создавать дополнительных препятствий прохождению пара или воды. Для установки потайного кольца в местах стыковки элементов делаются цилиндрические проточки, длина которых составляет не менее 50 мм, а глубина не более 10% толщины стенки трубы, но и не более 4 мм. Переход от проточенного участка к необработанной поверхности трубы выполняется плавным, без рисок, с углом скоса 10—15" . Последнее необходимо для исключения концентраторов рабочих напряжений в местах перехода толщины стенки трубы. [c.84]

Повышение и понижение температуры сетевой воды вызывает в трубопроводах тепловой сети дополнительное температурное напряжение. Когда нагревают сетевую воду, то она, поступая в подающий трубопровод, особенно при больших диаметрах труб, вытесняет оттуда менее нагретую воду не одновременно по всему сечению трубы, а вначале (из-за различной плотности слоев воды) преимущественно из верхней части трубы. Это вызывает разницу температур между верхней и нижней образующей трубы. При этом в металле трубы возникают напряжения, которые могут при больших скоростях нагрева превысить допустимый предел. Особенна опасны такие напряжения для сварных швов. [c.308]

В тех случаях, когда допустимо некоторое уменьшение диаметра трубопровода в месте измерения, инерционность расходомера можно снизить за счет уменьшения массы приемного преобразователя. Например, при уменьшении диаметра трубы в два раза при сохранении первоначального напряжения в материале площадь сечения трубы уменьшится в четыре раза. В соответствии с формулами (11.16) уменьшится во столько же раз и постоянная времени приемного преобразователя. [c.124]

Допустимые величины падения давления при пневматическом испытании стальных, чугунных и железобетонных предварительно напряженных трубопроводов длиной 1 км [c.525]

Предельно допустимые термические напряжения в трубопроводах определяют по формуле [c.97]

Определяем предельно допустимое термическое напряжение трубопровода по формуле (5.6) [c.104]

Взяв произвольную из парабол, например I, увидим, что с ростом фактора нагружения, т. е. увеличением высот подъема трубопровода h, одновременно растут параметры К ж а. На пути их роста встречаются ограничения либо по показателю Zinon, либо по величине СТ1Д0П- В первом случае в опасности могут оказаться трубоукладчики во втором — трубопровод. Для многослойных труб более вероятным оказывается второе, т. е. трубопровод может достичь уровня допустимых напряжений раньше, чем трубоукладчики получат полную загрузку. [c.194]

Расчетное допускаемое напряжение материала трубы при рабочей температуре 0, определяют умножением номинального допустимого напряжения Одоп на поправочный коэффициент т], учитывающий особенности конструкции и эксплуатации трубопровода. Для трубопроводов и поверхностей нагрева, находящихся под внутренним давлением, г) = 1. Номинальное допускаемое напряжение принимается по наименьшей из величин, определяемых гарантированными прочностными характеристиками металла при рабочих температурах с учетом коэффициентов запаса прочности для элементов, работающих при температурах, не вызывающих ползучесть, — по временному сопротивлению и пределу текучести Для элементов, работающих в условиях ползучести, у которых расчетная температура стенки превышает 425°С для углеродистых и низколегированных марганцовистых сталей, 475 С для низколегированных жаропрочных сталей и 540°С для сталей аустенитного класса, — по временному сопротивлению, пределу текучести и пределу длительной прочности. Расчет на прочность по пределу ползучести Нормами не предусматривается, так как соблюдение необходимого запаса по длительной прочности обеспечивает прочность и по условиям ползучести. В табл. 8-6 приведены значения номинальных допускаемых напряжений для некоторых сталей. [c.148]

Так как пружиной в данном случае является труба, предназначенная для работы под высоким давлением жидкости, то допускаемое напряжение следует уменьшить на величину напряжения, вызываемого выпрямляющим действием давления жидкости. Учитывая это, допустимое напряжение при изгибе трубопроводов следует уменьшить до а) 600 кПсм для трубы из алюминиевого сплава диаметром 10 мм при работе под давлением 100 кГ см б) 1300 кПсм для трубы из нержавеюш,ей стали диаметром 6 мм при работе под давлением 200 кГ/см и 1600 кГ/см для трубы диаметром 10 мм. [c.478]

Допустимые напряжения для сталей при расчете трубопроводов Стдоп (максимальная температура, при которой указано значение стдоп является предельно допустимой для трубопроводов) [c.44]

Механический расчет трубопровода включает определение толщины стенки трубы по ее диаметру, давлению среды и допустимому напряжению в металле. Выбранную толщину стенки трубопроводов, испытывающих значительные тепловые удлинения, и соответствующую гибкость трубопроводов проверяют, кроме того, расчетом ихсамоком-пенсации. При этом уточняют трассу (конфигурацию) трубопровода и расстановку неподвижных и подвижных опор. [c.216]

При расчете самокомпенсацин трубопровода с заданной трассой (конфигурацией) и расстановкой опор результирующие напряжения в опасных сечениях сопоставляются с величинами допустимых напряжений. Если запас прочности недостаточен, то применяют холодную предварительную растяжку в размере до 50% полного теплового удлинения паропрово- [c.222]

Прямошовные трубы общего назначения, используемые в теплотехнике, поставляют с наружным диаметром 426-1620 мм. Размеры труб и предельные отклонения размеров этих труб должны соответствовать требованиям ГОСТ 10704-91. Для изготовления деталей трубопроводов могут использоваться трубы из углеродистой стали обыкновенного качества СтЗсп (ГОСТ 380-94). Трубы для трубопроводов горячей воды и пара должны поставляться по ГОСТ 10706-76, т.е. с гарантированными химическим составом, механическими свойствами и они должны вьщерживать гидравлические испытания (давлением, рассчитанным исходя из условия достижения допустимого напряжения, равного [c.137]

В виду значительных различий в условиях нагружения подземных трубопро водов, участков трубопровода с другими типами жестких креплений I наземных трубопроводов, которые не испытывают значительного осевоп сжатия, для этих трубопроводов должны быть предусмотрены различны пределы допустимых напряжений при осевом растяжении, при этом необх димо учесть следующее [c.66]

Расчет напряжений в области нетрещиноподобных дефектов трубопроводов, разрушающего давления и величины допустимого рабочего давления (ДРД) продукта проводят по модифицированной методике Института Баттеля, изложенной в АЫ51/А5МЕ В 310 [92] и в [93]. [c.140]

Один из способов защиты промысловых газопроводов от углекислотной коррозии — это применение хромсодержащих сталей. Для транспортировки сероводородсодержащих продуктов применения стойких к сероводородному растрескиванию материалов, т. е. сталей марок 20, 20ЮЧ, 09ХГ2НАБЧ, недостаточно. В этом случае дополнительно применяют метод ограничения рабочих напряжений в зависимости от категории трубопровода или участка его по СНиП 11-45—75. Требования к свариваемым материалам, подготовке и сварке, ведению процесса сварки, контролю сварного шва, допустимым дефектам, возможному ремонту, снятию остаточных сварочных напряжений приводятся в Инструкции по технологии сварки, по термической обработке и контролю стыков трубопроводов из малоуглеродистых сталей для транспортировки природного газа и конденсата, содержащих сероводород ВСН 2-61—75. [c.186]

Согласно рис. 10.4, 10.5 и 10.12, влияние анодной воронки напряжения может быть устранено и выбором достаточно большого расстояния до других сооружений (до анодных заземлителей), и применением малых анодных напряжений. Поэтому место установки анодных заземлителей следует выбирать не только по соображениям минимального удельного сопротивления грунта и возможно большей близости подвода питания электроэнергией, но и с учетом расстояния до других трубопроводов. Малые анодные напряжения могут быть получены применением нескольких станций катодной защиты с меньшей токоотдачей (в амперах), увеличением длины анодных заземлителей или применением глубинных анодных заземлителей. Поэтому при катодной защите трубопроводов на городской территории часто применяют глубинные анодные заземлители. При этом допустимое расстояние от других сооружений может быть существенно уменьшено. [c.242]

Для lUBmai =65 В И принятой продольной напряженности наведенного поля в = 53,3 В/км отношение 2 1 /втаи в получается равным 2,44 км. Для оценки влияния можно воспользоваться рис. 23.17 (который относится к диаметру трубопровода удельном сопротивлении изоляции трубопровода л = 30 кОм-м допустимо параллельное расположение только на длине жЗ км. Для 1=12 км значение может составлять только примерно [c.445]

Учет коррозионного износа стенок газопроводов, транспортирующих среды, содержащие сероводород, обычно производили путем увеличения толщины стенки на 3 мм для неосушенных сред и на 2 мм для осушенных по сравнению с номинальными толщинами для неагрессивных сред. Однако эти величины не являются обоснованными, так как базируются на понятии максимальная допустимая скорость коррозии в предположении постоянства этой величины во времени, что не соответствует реальным условиям эксплуатации. Действительно, несущая способность стенки трубопровода, подвергаемой воздействию общей коррозии (коррозионное растрескивание в присутствии сероводорода исключается соответствующим выбором состава и термообработки стали и определяется достижением предельного допускаемого значения напряжения, которое для газопромысловых трубопроводов в зависимости от кате гор ийности трубопровода составляет 0,3— 0,5ff ), определяется действующими напряжениями. Динамика изменения напряженного состояния в стенке трубопровода зависит от изменения как силовых нагрузок (давления), так и толщины стенки вследствие ее коррозионного износа. В свою очередь изменение механических напряжений в стенке вызывает изменение скорости коррозионного износа. Неучет реальной динамики этих процессов при назначении толщины стенки может привести либо к занижению запаса толщины на коррозионный износ, либо к неоправданному ее завышению и перерасходу металла. [c.243]

В качестве трубопроводов гидросистем машин в основном применяют бесшовные цилиндрические трубы из сталей СЮ и С20 (ГОСТ 8734—58) и реже трубы из цветных металлов. Для гидросистем самолетов применяют преимущественно трубопроводы из нержавеющей стали 1Х18Н9Т и реже — из сталей ЗОХГСА и 20 в отдельных случаях применяют трубы из высокопрочного сплава на медной основе. Для сверхвысоких давлений (500—7000 кПсм ) применяют трубы из специальных легированных сталей с механической обработкой внутренней поверхности. Для специальных целей применяют также трубы из никеля, титана и различных сплавов. Трубопроводы из титановых сплавов имеют преимущества перед стальными трубопроводами по удельному весу и жаропрочности, но значительно уступают им по пределу выносливости и допустимым усталостным напряжениям. [c.571]

Поверочный расчет на самокомпенсацию необходимо производить как для горячего, так и для холодного состояния. При расчете для холодного состояния предполагается полная саморастяжка вследствие релаксации температурных напряжений. При определении допустимого эквивалентного напряжения для холодного состояния согласно п. 3.4.2 значение приведенного напряжения Oj,p вычисляется по величине пробного давления при гидравлическом испытании трубопровода. [c.317]

Трещины по околошовной зоне, имеющей пониженное сопротивление ползучести, развиваются при температурах выше 500 °С. Трещины образуются в зоне термического влияния сварки на расстоянии 2—4 мм от линии сплавления, развиваясь параллельно ей либо отклоняясь в основной металл. Такие трещины развиваются с наружной стороны сварного соединения по кольцевому периметру щва, Наличие мягкой малопрочной прослойки шириной 0,5—2 мм является характерной особенностью сварных соединений из термически упрочняемой хромомолибденованадиевой стали. Механические свойства металла таких соединений обычно удовлетворительные. Трещины по мягкой прослойке распространяются интеркристаллически и развиваются довольно медленно (за 70—100 тыс. ч). Основная причина таких повреждений — действие напряжений, превышающих допустимые и обусловленных конструктивными концентраторами напряжений (сварные соединения литых деталей с трубами, соединения элементов разной толщины, угловые щвы тройников), нарушениями трассировки и неправильной работой опорно-подвесной системы трубопроводов. Меры по предупреждению таких повреждений — снижение концентрации напряжений и улучшение условий эксплуатации трубопроводов. [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...